除鳞机除鳞环改进

1.问题生产钻杆管体的专业厂家,需要对钻杆管体进行热处理,900℃左右的钻杆管体从淬火炉出来,立即由除鳞机对钻杆管体表面进行除鳞,紧接着由淬火床淬火,回火炉回火。主要问题是除鳞机除鳞环长期在15MPa高压状态下,进水口与除鳞环处焊缝频繁发生细微开裂(图1),导致除鳞压力降低,钻杆管体外     

膨胀管可靠性评价方法研究

膨胀率是描述膨胀管尺寸变化的重要参数,对胀后膨胀管力学性能以及可靠性有重要影响。分析了不同膨胀率条件下膨胀管残余应力以及抗外挤强度的变化规律,利用可靠性理论建立了膨胀管失效评价模型。结果表明:膨胀管胀后力学性能受到冷作硬化以及壁厚变化量双重影响,屈服强度随着膨胀率增加达到峰值后基本保持不变;不同膨胀率的膨胀管在膨胀过程中残余应力随轴向的分布情况大体相同,数值随膨胀率增加而变大,增长量逐渐减小;受到椭圆度、壁厚不均匀度以及残余应力等不确定因素影响,膨胀管抗外挤与抗内压强度服从正态分布规律,不同膨胀率条件的膨胀管失效概率不同。该研究为膨胀管强度安全系数的科学设计提供依据。     

紫铜通电通水导线的焊接

硅铁厂的炉体电极采用紫铜板做线尾,厚壁紫铜管做母线来连接导线(图1)。其中(?)70mm、壁厚12mm的铜管在高温通电通水环境下工作时,对管路的焊接要求很高。为此经过工艺试验,选择出一种好的焊接方法,取得了满意的效果。     

石油现场射孔枪抗外挤强度的影响因素分析及试验

利用ANSYS有限元软件分析了射孔参数、盲孔结构、盲孔深度、温度、轴向载荷等因素对抗外挤强度的影响。结果表明:射孔枪抗外挤强度随着孔密的增加呈下降趋势,最佳值为20孔/米;随着孔径的增加,抗外挤强度逐渐减少,最优取值为10mm;随着相位角的增加,抗外挤强度呈现先减小后增加的趋势,最优选取90°;等深盲孔比不等深盲孔更能提高抗外挤强度;随着盲孔深度的增加,抗外挤强度下降,建议将盲孔深度控制在(4±0.5)mm;抗外挤强度随温度的升高而下降;抗外挤强度随轴向载荷的增加呈线性下降趋势。同时进行最高试验压力为210 MPa和260 MPa的压力试验,满足设计要求,为提高射孔枪抗外挤强度提供依据。     

输油管线穿孔泄漏的堵粘维修

1988年5月,辽宁锦州地区某原油中转泵站,一条φ375mm原油管线,由于年久腐蚀(该管建于70年代初期)穿孔10多处,孔径最小φ6mm,最大φ25mm。该管壁厚10mm,由于焊管本身焊接质量欠佳,焊缝开裂两处,一处长35mm,另一处长达100mm。上述破损部位的出现,加之上端控制阀门关闭不严,使原油不断泄漏出来,不仅造成经济损失,还污染环境,影响安全生产。这条管线破损部位分布在10多米长的地沟里,地沟空间十分狭窄,上面又有厂房建筑。如果更换新管,施工困难,工期长,费用高,特别是管线内的原油不能清理干净,切割管线时易着火。为此,我们决定采用先堵后粘的办法。     

PVC截止阀阀芯脱落问题

聚氯乙烯(PVC)截止阀(图1)广泛应用于化工生产。由于阀心材料为软PVC,强度低,易变形,再加上阀杆和阀芯采用插槽联接,两者不仅配合面小,而且阀杆容易位移。因此,软质的阀芯很容易脱落,处理起来较麻烦。为此,在原阀芯的上端面焊接一块硬PVC加强筋板,彻底解决了阀芯脱落问题。具体方法是先卸下阀芯,用厚5mm的硬PVC板制做加强板,其外径比阀芯外径约小10mm,以利焊接;槽宽略大于     

如何控制精馏塔环缝焊接变形

宁夏化工厂空分工段的精馏塔其材质为A1Mg4.5MnW28,平均直径为3660毫米、高27520毫米,焊接部位壁厚10毫米。分两段在现场进行立式组对和环缝横式焊接。 由于材质为铝镁合金,其晶格结构是在具有面心立方晶格的纯铝结构内形成铝镁固溶体,从而具有高纯铝的强度和很高的塑性及很好的可焊性,并具有比钢高2倍左右的导热性、热膨胀和收缩性。由于具有     

钛中和釜的釜壁应急维修

某化工装置中的中和反应釜是采用钛衬里复合板制造的,基板为厚10mm的碳钢板,衬里板为厚3mm的纯钛板.由于意外情况造成钛板焊缝撕裂(见图),纵向焊缝开焊650mm、竖向开焊350mm,裂口凸起高度在10～120mm不等.由于钛的熔点高、导热性差,特别是较高的化学活性,焊接修复较为困难.因此,我们采用粘堵技术应急修复.粘接钛材质国内外尚未见过有关资料,对此我们     

锅筒腐蚀的修理

我市运输公司1982年购进一台无锡县第二锅炉厂。(现改名为太湖锅炉厂)生产的KZG-8型锅炉,1988年经检查发现锅筒底部有严重的腐蚀坑10余处。一般面积为20～30mm~2、深2.5～3mm、最深达4.5mm(锅筒实测壁厚9.7mm),超过国家标准的规定。经分析后我们决定采用焊补工艺进行修理。由于锅炉设计问题,没有人孔,维修人员无法进入底部修理。因此,我们将第3回程烟管自上而下沿边缘抽掉10根烟管和2根拉管(见图),这样,修理人员     

壁厚偏差——新旧炉管对接焊时应注意的问题

JBl611-83《锅炉管子制造技术条件》中1·8·2条规定:管子对接时,若公称外经相同而壁厚差超过1mm,应进行削薄,削薄长度应不小于削薄厚度的4倍(L≥4△δ,如图1)。这项规定的目的是避免应力集中,减小焊后残余应力,保证焊接质量。一般在锅炉设计、制造过程中,小管的对接处很少遇到这样的问题。但是在锅炉修理、改造过程中,由于管壁不均匀腐蚀而     

渤中D井套管磨损定量分析及回接补救技术

渤中D井开发目的层位于太古界潜山,设计井深达到5 300.0m,设计采用4级井身结构,实际作业中在四开Φ215.9mm(对应下入Φ177.8mm尾管)中发生2次卡钻,最终第三次钻进中完Φ177.8mm套管顺利下入。由于作业时间较长、作业工序多次重复,Φ244.5mm套管的磨损情况未知。通过对Φ244.5mm套管内成像测井得出实际磨损量、Φ152.4mm井眼作业中Φ244.5mm套管磨损加深量、剩余抗内压及抗外挤强度计算等方法,得出Φ152.4mm井眼作业后进行回接作业。最终顺利实现Φ177.8mm套管回接、Φ244.5mm套管补救作业。     

帕金斯柴油发电机组活塞故障原因

正1.活塞裙部磨损活塞在正常工作时,裙部与活塞销座孔成垂直方向的工作面,由于侧压力的作用与气缸壁直接摩擦,其表面产生有规律的缕丝状磨痕。在一般情况下,这种磨损并不影响活塞与气缸壁的正常配合。因活塞装有活塞环,工作中其头部很少与气缸壁接触(头部直径一般比下部要小些,相差0.6~0.9 mm),顶     

防止锅炉锅筒鼓包和管板断裂的做法

承德县城镇热力公司第 5供热站的两台DZL7-0 7/95 /70型热水锅炉 ,运行中发生多次管板断裂事故 ;停炉检修时发现两台锅炉锅筒底部均有鼓包现象。锅炉锅筒底部沉积的水渣厚3 0mm左右 ,切断封头检查 ,前管板水渣沉积部位剖面呈三角形 ,中间最长达 90 0mm(见图 1)。一、原因分析经分析 ,锅炉出现锅筒鼓包和前管板断裂 ,主要是由于水渣在故障部位沉积引起的。经对水渣物理检查和化学分析 ,确定水渣的主要成分为 :水垢 (CaCO3 、MgCO3 ) 3 0 %,泥沙 (SiO3 ) 3 0 %,铁锈 (Fe3 O4) 2 0 %,其他 2 0 %。水渣形成主要原因 :供热系统水与炉水是…     

减磨免换双幅板压制滑轮

常规滑轮一般为碳钢、铸铁铸造成型,经机加工后在各种设备上安装使用,当滑轮磨损至壁厚1/10时就要更换。而新型减磨免换双幅板压制滑轮可以不必拆卸更换滑轮总成,只需更换滑轮槽底部的减磨层——TMC铸型尼龙衬垫即可重新使用,从而减少滑轮材料浪费、工时损失和设备停机时间。 新一代减磨免换双幅板压制滑轮为两块钢板经压制成型后铆合在一起,在轮槽底部装有可更换的铸型尼龙作为减磨垫(图1)。该滑轮系江苏镇江黄墟铆链厂开发生产的,这种新型滑轮自重轻(是铸钢铸铁滑轮的1/3),比热轧滑轮还轻10％～15％,但强度比前者都高。     

在单向阀修复中应用化学镀镍磷合金技术

<正>DN200单向阀为铸造件,特别是作为备用阀时,时间一久其活动板阀容易出现锈蚀而卡住。DN200单向阀体积较大、价格高、维修地点特殊且拆卸困难,为解决此问题,采用化学镀镍磷合金的方法对单向阀进行维修。1.化学镀镍磷合金特性化学镀镍磷具有硬度高、耐磨性好、耐腐蚀性强的性能,合金镀层含磷量4%~12%。化学镀层经热处理后硬度可达1100HV,在酸、碱、盐、氨和海水介质中,具有良好的耐蚀性(好于不锈钢),一些泵阀生产企业常采用化学镀镍磷工艺对关键零部件进行处理。一般镀层厚度10~50μm,结合强度150 MPa(15 kg/mm2),厚     

储气库防气窜增韧高强度封堵剂研究与应用

针对目前不同地层特点的储气库老井封堵作业需要,研制出适合于地下储气库老井封堵用防气窜增韧高强度系列封堵剂,即根据地层特点添加纤维增韧材料、纳米防气窜材料和可固结防漏失材料,并且研发了储气库老井封堵工艺。封堵剂性能评价结果表明,该防气窜增韧高强度封堵剂具有较好性能:初始流动度为28 cm、稠化时间6 h、抗压强度32 MPa、抗折强度8.2 MPa、气测渗透率为0.04×10~(-3)μm~2等。采用"高压挤堵、带压候凝"的工艺措施,保证了老井封堵质量。截至目前,采用防气窜增韧高强度系列堵剂及工艺先后在大港储气库等进行了187口老井的封堵施工,成功率100%,有力保障了储气库安全运行。     

滑环烧损的修复绕线式异步电动机

三相绕线式异步电动机广泛应用于起重设备中。其滑环、碳刷、刷握及其支架的质量好坏，会影响电动机的正常运转。由于滑坏是绝缘材料的压铸件，常因引线焊接不良或绝缘老化导致短路。笔者在一线的实践中，摸索出修复快，质量好又简单易行的修理方法。现以20t行车主钩电机YZR280M-8，55kW的转子滑环的修理为例总结如下，以飨读者。 　　(1) 对损坏的滑环件测绘制图。加工滑环要注意各滑环与转子绕组引线连接的方位，靠近引线端的两个滑环要分别预留另外两相引出线通过的孔，或将其加工成槽，用铜母排(25mm×3mm铜母排)制作滑环的引出线，焊接后绝缘处理采用玻璃丝带缠绕、浸漆、烘干。 　　(2) 转子滑环内套的绝缘处理：原转子滑环的内套留用，除净上面的绝缘材料，把转子支放到车床上，在内套上一边均匀缠绕玻璃丝带，一边涂抹环氧树脂，缠绕的厚度以实测为准，参考表1所列的值。为避免环氧树脂流淌，让车床以120r/min旋转，使其自然固化干燥。 　　(3) 按滑环配合尺寸加工内套。 　　(4) 滑环的安装：三相滑环按各自的方位，对准转子的三个引线头一起套入转子上的内套，按厂家原设计的距离尺寸调整好三相滑环间的距离，在各铜环与内套结合部涂抹上环氧树脂，在各铜环间和端部用玻璃丝带和环氧树脂缠绕固定。 　　(5) 环氧树脂固化成型后，为避免滑环不同心造成电机运行时碳刷跳动，将转子上车床进行滑环的精加工。 　　电机组装好，试机合格后即可投入使用。修复实践证明，采用上述方法是成功的。     

高速部分流泵

高速部分流泵(简称高速泵)是国外的一种新型特殊泵，其特点是高转速、高扬程、小流量，过流部分由吸入管、叶轮、扩散室和扩散管组成，理论扬程比一般离心泵高。在这种高速泵中，液体以叶轮出口处的切向速度在泵体内旋转，只是在扩散器处才有一部分液体输出，故称高速部分流泵。石家庄焦化厂引进了两台美国胜德斯特兰流体输送公司生产的高速泵，该泵由电动机、增速机和泵三部分组成。它的高转速通过优异的增速机来实现，最高可达34000r/min，以油雾来润滑齿轮和轴承。 　　该泵为立式结构，进口和出口位于同一中心线上，叶轮直接安装在增速机输出轴上。叶轮是全开式的，没有前后盖板，叶片是放射状的直叶片。运转中不会产生轴向力，故泵体内没有轴向力平衡装置；叶轮与泵壳的间隙稍大，一般为2～3mm，在泵壳与叶轮之间不需要密封环。扩散器有螺旋式和同心圆式两种，扩散器周围布置了1～2个锥形扩散管，扩散管进口设有喷嘴。轴封装置采用机械密封，泵内设有旋风分离器，使被输送的液体经过净化后引入机械密封对其冷却，以延长机械密封的使用寿命。 　　在低流量高扬程即低比转数领域，高速泵无需多级化，又由于采用了完全开放式叶轮，因此具有许多优点：①最高扬程可达1760m，在低比转数范围内，由于液体与叶片之间几乎没有相对流动，水力损失很小，因此效率比一般离心泵高。②除扩散器的喷嘴外，几乎没有易磨损部位，又由于叶轮与泵体的间隙大，所以可以用来输送含固体颗粒及动力粘度达500cP的液体。③带诱导轮的叶轮具有良好的抗汽蚀性能。④能承受的外配管载荷应力高，抗热冲击性好，可输送-130～+260℃的液体。⑤结构紧凑，质量轻、体积小，基础工程较简单。⑥泵的整体结构为全封闭式，可以在露天安装运转。 　　由于高速泵通过提高转速和特殊的叶轮设计，能产生以往只有多级离心泵或往复泵才能得到的高扬程小流量，无论从结构上还是运行性能上都具有多级泵或往复泵不可比拟的优点，因而具有广阔的发展前景。 　　〔石家庄焦化厂设备处王春红、刘存贵供稿　石家庄市谈固北大街23号　050031〕⑨     

赤峰市地方煤矿发展后劲的探讨

赤峰市现有地方煤矿161个,其中地方国营煤矿13个(包括缓建的榆树林煤矿),乡镇煤矿148个(不包括统配矿办的集体矿).1990年原煤产量为349.19万吨,比1985年产量增长150多万吨,平均每年递增12,2%.地方煤矿大部分分布在赤峰市的南部,平庄矿务局和四龙矿区的周围,约占煤炭地质储量1.5亿吨左右,90%以上都是褐煤.随着开采强度不断增大,后备地质资源不足的矛盾越来越突出,加之开采深度不断扩大,开发建设我市地方煤矿,出现投资大、工期长、煤质差、效率低的情况,严重的存在着发展后劲不足的问题.“八五”计划新建地方国营矿4处,改扩     

重齿鳞毛蕨中总黄酮的含量测定

黄酮类化合物具有抗癌、抗氧化、抗炎、保肝护肝、调节免疫等药理作用,一直受到国内外研究人员的高度重视。研究采用分光光度法测定了重齿鳞毛蕨(Dryopteris juxtaposita)中总黄酮的含量,并研究了提取试剂种类、试剂浓度、料液比、提取时间对总黄酮提[WT]取率的影响。结果表明采用体积分数75％乙醇加热回流180 min,料液比为1 g∶12 mL时提取液中总黄酮提取率最高,其平均提取率为1.056%。由于此含量测定方法准确度高,操作简单,因此可作为一种高效便捷测定重齿鳞毛蕨中总黄酮含量的方法。 〖HJ4mm〗