井下作业现场保证油管密封性方法探讨

本文从API圆形螺纹密封机理出发,分析油管螺纹密封失效原因,总结了在作业过程中造成油管渗漏的原因为对中性差、上扣转速和扭矩、丝扣保护不当造成粘扣及螺纹脂使用不当等因素,并对现场保证油管密封性提出了一系列合理化建议和方法,为生产实践提供了一定的指导作用。     

特殊螺纹接头油管在苏里格南气田的应用

苏里格南气田自2011年开发以来,一直采用88.9 mm无油管完井方式。在此开发方式下88.9 mm管柱承担着完井油管和生产油管的双重功用,管材本身的承载能力以及接头处的密封性能显得格外重要。针对API螺纹连接强度和密封性能方面的缺陷,苏里格南气田采用了金属密封结构的特殊螺纹油管,在现场应用中,该扣型性能可靠、质量稳定、易于操作维护。通过近10年的应用,现场人员总结出一套行之有效的油管下入质量管控措施,确保了后期压裂施工的顺利进行和气井生产过程的安全可靠。     

Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

N80长圆螺纹套管粘扣行为研究及质量控制建议

针对规格为Φ139.70×7.72mm N80钢级长圆螺纹(LC)套管在上、卸扣试验过程中发生严重粘扣的现象进行分析。通过观察粘扣套管的外观形貌,分析套管螺纹参数,套管的镀层特性,检测套管材料的化学成分及机械性能,,得出材料含碳量低,塑性大,套管磷化质量差等原因可造成套管粘扣的结论。通过对改进磷化质量后的套管进行上卸扣试验,套管无粘扣现象发生,验证了结论的正确性。最后根据研究结果,对API螺纹套管质量控制提出了建议。     

电控油管控污装置研制及应用

井下作业起内腔带液油管时,管内液体会飞流直泄,为防污染[1],一般是员工向外推送油管使管内液体排向污液储集筒再回流油套环空,但此种办法明显存在伤害员工身体健康的缺点。近年来,现场出现了一些自动或半自动的起下油管设备,远程电控的井口油管控污装置是其中创新之一,根本作用在于取代人工完成油管在井口卸扣被提起时所生液态污染源的控制操作,降低了劳动强度,提高了施工速度,避免了液态污染源对人体健康的损害。     

SCY-FYQSF型可钻桥塞整体卡瓦结构试验研究

桥塞的卡瓦在管柱坐封时起到支撑桥塞、锁定胶筒的作用,卡瓦结构设计合理与否影响着桥塞坐封力和锚定效果的好坏,常规的整体式卡瓦在实际现场应用中常不能均匀裂开,从而影响了桥塞的坐封和锚定效果,以适用于Φ139.7mm套管的整体式卡瓦为例进行研究,通过对其结构的优化,将常规卡瓦应力槽均布的方式,优化为应力槽深浅相间的分布方式。试验结果表明,在温度120℃工况下,密封压力可达60MPa,整体卡瓦均匀裂开,锚定力690KN,满足油田的现场施工要求。