φ12×9.19mmG105钻杆NC50内螺纹接头直角台肩根部裂纹原因分析

对某井在钻井期间发生的钻杆断裂事故进行了详细调查研究.对裂纹的钻杆样品断口进行了宏观分析和微观分析,对断裂钻杆材料的化学成分、机械性能和金相组织进行了全面试验分析.最终结合钻杆使用情况和试验分析结果对钻杆接头断裂和裂纹的原因进行了全面分析讨论,认为钻杆接头断裂和裂纹原因是该部位结构尺寸不合理,应力集中严重所致.     

50AY双级离心泵轴断裂分析及改进

<正>1.问题50AY型双级离心泵,运行中多次发生断轴事故。为此,对泵轴进行改进。从断轴断面分析,属疲劳断裂,断口有明显的塑性变形,颜色灰暗,可以看到明显的扭曲麻花状。泵轴的断裂80%发生在应力集中区,一是一级叶轮轴肩处,另一是二级叶轮锁紧螺母处。轴肩过渡处的轴径由44 mm变为32 mm,叶轮处直径由32 mm变为22 mm。叶轮螺母处直径16 mm。通过化验分析泵轴材料,牌号属40Cr范围,而Cr含量远远低于国家标准,材     

防止锅炉锅筒鼓包和管板断裂的做法

承德县城镇热力公司第 5供热站的两台DZL7-0 7/95 /70型热水锅炉 ,运行中发生多次管板断裂事故 ;停炉检修时发现两台锅炉锅筒底部均有鼓包现象。锅炉锅筒底部沉积的水渣厚3 0mm左右 ,切断封头检查 ,前管板水渣沉积部位剖面呈三角形 ,中间最长达 90 0mm(见图 1)。一、原因分析经分析 ,锅炉出现锅筒鼓包和前管板断裂 ,主要是由于水渣在故障部位沉积引起的。经对水渣物理检查和化学分析 ,确定水渣的主要成分为 :水垢 (CaCO3 、MgCO3 ) 3 0 %,泥沙 (SiO3 ) 3 0 %,铁锈 (Fe3 O4) 2 0 %,其他 2 0 %。水渣形成主要原因 :供热系统水与炉水是…     

橡胶压块机顶升缸螺栓断裂原因分析

橡胶压块机顶升油缸螺栓断裂失效原因及分析.结果表明,断口表现为疲劳断裂,螺栓所用材料中存在含硫杂质.高频循环交变应力引起的疲劳以及材料含硫化物杂质,是引起断裂的主要原因.     

CQ5-15型起重机大轴断裂原因分析及处理

<正>CQ5-15型固定座起重机,起重量5 t,有一阶梯状大轴,大端直径98 mm,固定在起重机底座上,小端直径90 mm,在其上装有一大齿轮,用来完成360°范围转动的起吊工作。起吊负荷作用在大齿轮四周,再传递到直径90 mm的轴上,大轴材料是45号钢。起重机大轴曾多次发生断裂,最长运行时间只有3240 h。断裂部位均发生在大轴由直径98 mm变至直径90 mm的直角台阶上,而且断裂口平整。根据断裂部位分析,起吊负荷都集中作用在了变径的直角台阶处,即应力过于集中,进而造成金属疲     

空气钻井钻杆断裂失效分析

对某空气钻井期间发生的钻杆断裂事故作了详细调研,对断裂钻杆样品断口进行了宏观分析和微观分析,对断裂钻杆材料的化学成分、力学性能和金相组织进行了全面试验分析。结合钻杆使用情况和试验分析结果,认为钻杆断裂原因是加厚过渡带消失部位存在制造缺陷,裂纹从缺陷处萌生并扩展,最终导致钻杆发生疲劳断裂。     

Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

循环水鼓形滤网齿条断裂原因分析及处理

结合循环水系统鼓形滤网功能及结构特点,分析功率运行期间齿条断裂原因,并对断裂齿条分别进行宏观检查、化学成分分析、拉伸性能检验、金相检验和断口微观分析等试验,确定齿条断裂的原因是齿条、齿轨本身不平整度缺陷以及齿轨垫片的干涉,在齿根部位产生应力集中,同时齿条化学成分、齿面硬度、抗拉强度不满足厂家技术条件和国标要求,在齿根部位萌生裂纹,并扩展至最终脆性断裂。针对原因进行更换处理并提出改进建议,对同类型鼓形滤网运行维护具有一定的借鉴作用。     

堆焊修复铸铁大齿轮断齿

我厂退火炉车卷扬机的大齿轮,直径792mm,齿宽140mm,模数12mm,材料为球墨铸铁。在运行过程中有4个相邻齿从根部突然断裂,并每个断齿根部有1～2个直径15～20mm、深8～10mm的气孔缺陷,故修复该齿轮时应考虑消除气孔。为此,决定采用堆焊技术修复,然后用铣床加工成型。     

油田测井转换接头失效分析

对φ410－311转换接头断裂事故进行了综合分析，从断口形貌发现其坡面断口成典型应力集中特征，从金相分析又发现存在严重显微空洞和魏氏组织，从而确定这一事故为产品质量事故，并分析了这些因素对断裂失效的影响。     

KZG型锅炉炉门过桥板断裂原因与维修

针对KZG0.9-7型卧式快装锅炉的炉门耐火砖过桥板(780×230×113mm)的断裂问题,笔者通过调查并分析其断裂原因,提出了治理的办法。现介绍如下,供同行参考。一、炉门耐火砖过桥板断裂的原因 1.KZG0.9-7型锅炉,大部分为生活服务,属于间断运行。运行时,炉膛温度高达1000℃左右;封炉后,炉膛温度降低到100℃左右,处于打开的炉门口温度     

Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

文南油田油管断裂失效分析与预防措施探讨

对油管断裂井的油管进行了调查研究,对断裂油管的螺纹断口宏观、微观、化学成分、金相组织和管柱组合结构进行了分析,对油管在井下的作业工况和受力状况进行了研究分析;探讨了预防油管断裂的措施。     

瓦斯气螺杆压缩机断轴分析及检修关键点

文章对输送放火炬气的LG-60/0.8型双螺杆压缩机阳转子轴断裂的原因进行了分析,通过观察断口形貌,判断为湿硫化氢环境下发生的腐蚀疲劳破坏,并存在有应力腐蚀开裂倾向。影响轴断裂的主要因素:介质成分复杂、腐蚀性强,压缩机转子处于化学腐蚀和应力腐蚀的环境;总结螺杆压缩机检修中质量控制关键点,整理排气端间隙及转子啮合间隙等配合间隙值。     

重水堆齿轮箱螺栓断裂原因分析及预防措施

在桥架丝杆齿轮箱预防性维修更换蜗轮时出现蜗轮固定螺栓断裂。结合齿轮箱的工作原理,从机械结构、螺栓力学性能测试、螺栓断口形貌、螺栓断口处的化学成分能谱分析等,对可能导致螺栓断裂的多种原因进行详细分析,针对蜗轮销钉未起受力作用、氯脆等问题提出优化、改进方案,符合长周期安全运行。     

高压防爆电磁阀轴销与螺钉断裂原因剖析

通过受力分析、断口分析、化学成分分析及金相检验等方法,从宏观力学及微观机理分析了电磁阀阀杆轴销与螺钉断裂的原因。结果表明,造成轴销断裂的原因是电磁阀关闭不当,螺钉断裂的原因是电磁阀试验过程中螺钉承受较大的轴向载荷。     

CAT装载机气阀断裂故障诊断

我公司有两台966FⅡCAT装载机,在使用过程中曾出现两次气阀损坏断裂的故障:一次是进气阀杆的根部断裂;另一次是排气阀阀门密封处断裂成豁口。两次故障气阀损坏的部位不同,现象也不尽相同,但诊断方法大同小异。     

往复式压缩机排气阀阀片断裂原因分析

2HA/2往复式压缩机一级排气阀阀片断裂,对阀片表面显微硬度、断口及其表面成分进行分析和测试。结果表明,阀片材料在应力和腐蚀作用下表面产生小块脱落成为裂纹源,在受到回窜气流和弹簧反作用的冲击力下,阀片产生脆性沿晶断裂。成分分析表明,阀片可能受到介质中Cl离子的腐蚀作用。阀片材料表面显微硬度基本均匀。已有的对实际工况相近模拟的数学模型,阀片所受到的冲击力与碰撞速度、倾侧运动幅度、气阀升程和阀片厚度因素有关。阀片断裂的过程和受力影响因素的分析结果,为改造后的PEEK阀片良好运行提供了理论依据。     

风机叶片和变桨轴承连接高强螺柱断裂原因分析

通过化学成分及力学性能试验分析、显微组织及扫描电镜断口分析,结合断裂螺柱安装位置受力状况分析,对螺柱断裂原因进行了分析。综合分析结果表明,断裂螺柱安装位置是承受应力最大部位;造成螺柱断裂的主要原因是,螺柱紧固件预紧力不一致,造成应力幅值过大、交变载荷增加、夹紧程度降低,导致螺柱双向弯曲疲劳断裂失效。     

N80加厚油管过渡区断裂原因分析

某油田采油井在下Ф73.02 mm×5.51 mm N80加厚油管过程中,发现一根加厚油管过渡区位置出现裂纹,通过对事故油管管体进行力学性能及化学成分试验、断口宏观形貌分析、断口电镜扫描分析,对加厚油管断裂原因进行综合分析。结果表明:该加厚油管的断裂形式为脆断,油管镦粗过程中温度控制不当,造成油管"过烧",形成夹渣物残留在加厚油管过渡区,产生脆性裂纹源,下井过程中油管再次受到拉伸载荷,使裂纹源进一步扩展,最终油管发生断裂。