发电机失磁故障处理

1.故障现象2007年6月,四川德胜集团攀枝花煤化工有限公司正式投用1×6MW余热发电机组,综合利用公司焦炉剩余煤气自备发电。发电机型号QF-6-2、额定功率6000kW、额定转速3000r/min、频率50Hz、额定电压10.5kV、额定电流412.4A。采用励磁机同轴励磁,励磁机型号ZLQ45-3000、容量45kW,励磁电压150V、励磁电流300A,控制方式采用SWK-1数显无功功率控制屏调节发电机励磁。某天,发电机组正常带有功负荷5000～     

一起发电机主开关异常跳闸故障处理

1.故障现象 江西新干县某水电站1台电压400V、容量500kW的低压小型水轮发电机组,在运行中出现"偷跳"现象,即主开关无规律的异常跳闸,一两小时或一两天出现一次,严重影响水电站正常运行.该发电机为双绕组电抗分流式励磁立式水轮发电机,与电站另一台500kW机组及其他水电站的发电机组并列组成小水电网运行.该发电机异常跳闸前,各项电气参数均正常,也未出现过电流、过电压及接地、短路等现象,供电系统也正常.跳闸后,发电机电压仍然正常且可任意调节,发电机组的机械与电气性能完好.     

同步电动机不能顺利牵入同步的原因

1995年安装的一号空压站60m3空压机高压电机为350kW,定子额定电压6kV,励磁系统为KGLF系列可控硅三相全控桥式整流励磁装置。试车前根据说明书的要求对有关参数进行了调定,使cosψ=1。此时该机励磁电流为100A。投入生产后,有时出现起车不正常情况。其现象是:投励脉冲已经发出,整流主电路已经工作,励磁电压、电流表大     

ZQSC-4000/33牵引整流干式变压器

该变压器是地铁牵引机车电源整流系统的重要组成部分。它由 2台 6相 12脉波的移相变压器组成 ,其对应相位的相角互差 15° ,通过硅整流器整流 ,形成 2 4脉波直流输出。也可单独通过整流器供电 ,形成 12脉波整流直流输出。每台变压器的低压绕组由轴向分裂的二组等容量、等电压的绕组组成 ,一组星形、另一组为三角形连接 ,采用铜箔绕制 ;高压绕组的二组绕组轴向并联 ,每组绕组又分为主绕组和移相绕组 ,三相高压连接成延边三角形 ,采用玻璃丝包无氧铜导线绕制 ,真空浇注后固化去应力成型。成型线圈机械强度高 ,抗短路能力强 ,并较好地控制变压…     

一种励磁整流单元模块化设计

随着用户对励磁产品个性化需求越来越多,励磁产品呈现多样化、定制化趋势,造成研发、维护成本高,产品一致性、可靠性、维修性差。实现励磁产品模块化、标准化、系列化可以大大提高产品的研发效率,降低成本,提高产品工艺性,更好满足用户差别化需求。阐述了一种额定输出励磁电流为20A的三相全控整流单元的模块化设计,该模块主要应用于采用三相全控晶闸管整流的额定励磁电流20A及以下的发电机组励磁系统、自动控制系统、测试系统等。     

同步电动机励磁装置输出电压的调整

中州分公司氧化铝厂有 6台 φ2 .6m× 13m原料磨 ,配套电机为TDMK10 0 0 -3 6,60 0 0V ,额定励磁电压 13 2V ,额定励磁电流2 3 9A。其中 2台同步电动机的直流励磁装置由原来的KGLF11型改为英国CT公司全数字直流调速装置。改造后 ,整流变压器二次侧电压为 173V ,励磁装置在夏季经常出现因直流调速器过热而造成停机故障 ,尤其在湿法车间碱蒸汽较浓 ,电机特别容易受潮。因凸极式同步电动机转子主磁极极掌上装有笼形启动绕组 ,KGLF11型励磁系统原可以用3 0 %的励磁电压来烘干电机 ,但新装的两台励磁装置励磁电压却调不低 ,无法用来烘干…     

真空感应炉中频电源系统参数调整

<正>真空感应炉中频电源系统采用KGPS可控硅电路(图1),输入端是特殊设计的三相绕组整流变压器,接线方式为Y/Y-12和Y/△-11,两个绕组分别对Y机和△机供电。Y机和△机的整流部分结构相同,均由三相桥式整流电路、滤波电抗器等组成,公用一套并联逆变电路,即拥有同一路输出端,经中频隔离变压器接至负载。两机同时运行时,必须保证相同的整流输出电压和电流。负载由感应线圈和补偿电容器组成,连接成并联谐振电     

一起负序电流引起的发电机故障处理

1.故障经过一台3MW全冷凝式余热汽轮发电机组(发电机电压等级为6kV)在一次上级35kV变配电站外部架空供电线路断线故障后,相间电压降到5.5kV以下,UBC和UAC较UAB更低,三相电流出现明显不平衡,电压和电流不停波动。通过调整不起作用随后发现,发电机轴承压盖上的油气孔有油烟冒出,发电机周围有烧焦气味,立即实施破真空紧急停机,线路故障期间,机组并网运行时间约为13s。汽轮机惰走期间,机组转速在2000～     

桂林电厂以大代小技改工程厂用电系统设计

1概述桂林电厂以大代小技改工程一期安装两台2×135MW汽轮发电机组,规划最终容量为4×135MW。一期用两回220kV线路与系统连接。工程实行限额设计。2厂用电接线方式厂用电系统为高压采用6kV、低压采用380／220V动力和照明共用的中性点直接接地的三相四线制系统,高压厂用工作电源从发电机出口引接,高压厂用起动／备用变从本厂220kV母线引接。2．豆6kV厂用电接线6kV高压厂用母线采用单母线接线。每台机组设立2段独立的6kV厂用工作母线段,将本机炉的两套辅机电动机分别接在两段6kV厂用母线上,l“、2’高压工作变压器容量分别为ZUM）k…     

对“B2025龙门刨床维修中遇到的问题”一文问题的看法

《设备维修》1987年6期《B2025龙门刨床维修中遇到的问题》一文中说:在处理问题过程中拆下了主电机电枢线(即发电机空载),当把77号线拿掉后电压就平稳了,发电机励磁电压也正常。笔者认为这是一种假象。从原理图分析,15WZ、16WZ 串联后并接在 S_2 D(?)——S_2F 两端,77号线是电流反馈线,由于发电机空载,77号线不应有反馈信号。故拆与不拆77号线,不应对整流器输出有影响。朱建中同志认为:工作台抖动是由于供电变压器次级绝缘电阻降低,产生的短路电流迭加到整流后的直流电上而引起励磁绕组电压振荡造成的。笔者认为,ICB 次级绝缘电阻下降到200kΩ(用500V 摇表测量也不会全通,而应有0.2MΩ,从这点看总有一个表不准),     

参数差异化500kV单相自耦变压器成组运行适应性研究

三相参数不一致将导致500kV单相自耦变压器运行性能变差,甚至带来安全风险。为了评估参数差异化500kV单相自耦变压器成组运行的性能和风险,结合河北南网500kV变压器的轮换检修,搭建了500kV变压器组的仿真模型,计算了变压器组各序电压、电流、空载环流、低压绕组环流、中性点电流等参数,结合采购标准确定了2台新制334 MVA单相自耦变压器的最佳短路阻抗,进一步分析了变压器三相参数差异对暂态过程的影响,评估了保护误动和拒动的风险。结果表明,在500kV单相自耦变压器组高-中压短路阻抗有名值差异不大的情况下,变压器稳态运行性能较好,该研究为参数差异化的500kV自耦变压器成组运行提供了经验参考。     

用电焊机检查变压器瓦斯故障点

我厂一台调压变压器,额定容量为9620kV·A,一次电压10kV,二次电压0～14500V,无载调压开关分三档,每档又有17级有载调压。在运行中来了一次轻瓦斯信号,值班人员把瓦斯继电器中的气体排掉,并收集了部分气体,继续运行,一小时以后又一次轻瓦斯信号,遂决定退出运行,查明原因。 从外观上看,油位正常,变压器不缺油,呼吸道畅通,故障前也没有加过油,所以,很可能变压器内部有故障。从收集的气体来看,为深灰色,可能是     

变电站不接地系统铁磁谐振的产生及消除

引滦潮白河泵站变电站投入运行时，6kV系统PT开口三角的电压继电器动作，主控室微机监控系统发出接地报警信号。通过对微机监控系统各种数据的对比分析，排除了6kV系统直接接地故障。同时，发现以下不正常数据显示：（1）6kV系统三相电压不平衡，A相电压5．8kV，B相电压2．1kV。（2）电压互感器（PT）开口三角电压出现高于正常值，达到50V左右。（3）PT一次电压高于额定值，达到7kV。     

电机绕组铜接头焊接新方法

电机绕组内部接头通常用锡焊,现介绍一种不用焊料、焊接膏的铜焊新方法:用低电压电源短路后产生的电弧熔化铜线而形成一体,成为接触良好的铜接点,故没有焊接膏腐蚀导线现象,焊接方便,在某些场合有一定的优点。 用大功率的控制变压器33V/6.3V,12V,24V,36V,功率大小视导线粗细而定,变压器初级可接220V或380V,次级可根据所焊导线粗细来选择电压等级,导线粗则所需电压高、电流大,一般可先用小电流试焊一下,直至调整合适。或用5kV·A调压器选择合适的对地安全电压(按经验15V～20V左右)。     

供电所技能竞赛试题(十)

(总分100分)一、单项选择题(每题1分,共20分)1.我国通常采用的交流电的波形是正弦波,其频率是()赫兹。A.50B.55C.60D.652.在低压供电线路中,若计量回路中的负荷电流为()安及以下时,应采用直接接入式的三相四线有功电能表进行计量。A.40B.50C.80D.1003.平时所指的35千伏、110千伏、220千伏是指()。A.相电压B.线电压C.电压总和D.端电压4.某台三相电力变压器,其一次绕组的电压为10千伏,二次绕组电压为250伏,一次绕组为2000匝,试问二次绕组应为()匝。A.40B.50C.60D.705.DL/T601-1996《架空绝缘配电线路设计技术规程》中规定,直线杆宜采…     

X62W万能铣床电磁离合器故障排除

我厂有一台北京第一机床厂生产的X62W万能铣床(出厂编号820097),走刀变速箱的电磁离合器曾多次烧坏。修理时,发现说明书的原理图上标明整流变压器的电压是36V(见说明书P14材料表),经过整流也有32V左右,但在电磁离合器规格一页上(见说明书P58标明的工作电压确是24～26V、电流1A、     

平衡电桥测量大容量变压器直流电阻方法的改进

两台110kV/6.3kv、16000kV·A主变压器通过分接头进行有载调压,有17个挡位,采用QJ44双臂电桥测量直流电阻.测量电路接线见图1,将被测绕组接在电桥C1、P1、C2、P2端,首先估计被测电阻值,选择适当倍率,依次按下B、G开关,调节步进盘和滑线盘,使检流指针指在零位,此时步进读数和滑线读数之和乘以使用倍率,即等于被测绕组直流电阻值.由于变压器电感较大而电阻较小(有的绕组电感可达数千亨,电阻仅为0.01～0.1Ω),因此测量直流电阻时,绕组在直流电压作用下,充电至稳定所需时间很长,尤其对于10000kV·A以上大容量、电压等级高的变压器,测量一次直流电阻往往需要几十分钟,用上述方法测完一台主变直流电阻约需要7天,效率低.     

桥式行车滑线电源指示灯线路的改进

桥式电动行车电源滑线为三相380V,电源指示灯线常采用星形接法,220V供电,有时因输入电压不稳定,指示灯使用几天便会烧坏,造成了诸多不安全因素。 对此,我们在电源指示灯三相线路上各串联一支整流二极管(如图示),     

论来宾电厂125MW发电机的防雷保护问题

对来宾电厂额定电压13．8kV、容量125MW发电机—变压器组单元接线的防雷保护设计进行了分析，指出文献[1]建议将原设计装配的FCD－15型磁吹进雷器更换为FCD－13．8型遭雷器的观点是正确的，因为它符合避雷器与被保护发电机的绝缘配合的基本原则；文中还对FCD－13．8型避雷器的可能动作条件进行了分析并指出文献[1]推荐用Y3W－16．7和Y3B－16．7型氧化锌遭雷器作为125MW发电机防雷设备的意见是不恰当的，应避免采用。     

220kV主变压器高压出线装置乙炔含量异常的处理

1.分析湛江发电厂2#主变压器型号为SFP9-360000/220TH,容量为360000kV·A,电压为242±2×2.5%/20kV,沈阳变压器厂1993年出产,1994年12月投入运行。主变的220kV侧高压出线采用整体密封式内充变压器油的结构。2003年1月7日2#主变油浸封闭式出线装置中C相电缆终端头爆炸起火,抢修后,于2003年2月投入运行。2#主变投入运行后最初各项指标均正常。但到同年3月7日,发现220kV侧出线装置A、B两相各项指标正常,但C相油中乙炔含量指标异常,达到0.1μL/L,其他各项指标正常。缩短变压器油色谱分析周期,发现出线装置C相油中乙炔含量一直往上升,到7…