钢缆渗透润滑油在提升机上的应用

包钢焦化厂与干熄焦装置配套使用的提升机额定起重量66t。主要用于将装满红焦的焦罐通过两个卷筒和四根钢丝绳提升到干熄炉顶，并沿轨道横移走行至干熄炉与装入装置配合，将红焦装入干熄炉内。提升高度34．4m，钢丝绳直径33．5mm，     

改造罐搅拌系统 消除设备缺陷

我厂有6台带搅拌的一类压力容器,尺寸为φ3.2m×13.258m,容积73.6m~3,罐内工艺物料为发酵液和蒸汽,最高工作压力0.24MPa,最高工作温度34℃～121℃。搅拌器型式为箭叶涡轮式,转速为130r/min,电机功率115kW。上搅拌轴尺寸为φ125mm×4713mm,下搅拌轴φ125mm×4689mm。上下轴以夹壳式联轴器相连接,共装有四档搅拌叶并设有一组中间支承装置,改前罐结构见图1     

RJJ-75-6型井式回火电阻炉改造

目前,采用硅酸铝耐火纤维改造热处理井式回火电阻炉的方法有贴面法、纤维砖砌筑法和叠加预制件法。前一种方法改造费用低,工艺简单,并有一定节电效果,但在使用中还存在一些具体问题,如抗气流冲刷性能差,易粉化、剥落,寿命短。当电阻丝被纤维毡包围时,则造成遮蔽系数增大,引起电阻丝局部温度过高,易烧断。后两种方法虽然抗气流冲刷性能强,节电效果有所提高,但成本高。使用一段时间后收缩大,出现缝隙,热损失增大,影响节电效果。从综合经济效益来看,纤维砖砌筑法和叠加预制件法并非最佳方案。我厂借鉴国内外改造 RJJ-75-6型井式回火电阻炉经验,研制了一台组合式炉衬井式回火     

大型原油储罐检修与修复

福建炼油化工有限公司港储公司原油罐建于1991年底，1992年6月投用，储存原油品种比较复杂。该罐内径Φ46000mm，罐高19350mm，罐容30000M3，结构为外浮顶储罐，罐底由中幅板和边缘板搭焊而成，边缘板共24块，厚度为δ10mm，材质为16MnR，中幅板由153块厚度为δ6mm的钢板搭焊而成，材质为A3F，罐壁分10层，δ=23～8mm不等，材质为16MnR。储罐下部开有人孔(DN600mm)、清扫孔(650×625mm)各两个。罐底面积1661M2，焊缝总长1705M。　　2000年7月，当班操作工发现该罐南面钢带液位计处基础泄水孔、罐底板与基础交会处有水漏出。在排除其它…     

箱式电阻炉的综合改造

1983年我厂对45kW箱式炉结合大修采用内包覆法进行了节能改造,即在炉墙表面上粘贴一层20mm厚的硅酸铝纤维毡(图1)。改造后,炉子升温时间由原来的5.5h缩短到2.5h,升温过程节电40％左右。但该炉使用半年后硅酸铝纤维毡出现龟裂,一年后基本无节能效果。并且这次节能改造后经常出现电阻丝烧断及零件淬火硬度偏低的问题,给     

JT型井式炉主轴部位的改进

JT系列井式气体渗碳炉是机械加工工厂的一种热处理设备。炉温高达930～950℃,炉内气压约为0.2MPa;气体必须搅拌均匀。根据零件所要求的渗碳层深度的不同,其带压保温时间为14～16h。目前使用中的井式气体渗碳炉普遍存在着叶轮主轴部位较严重漏气和叶轮主轴的弯曲问题。由于漏气,不能     

煤粉喷吹罐放散装置的改进

济钢一炼铁有6套煤粉喷吹系统(图1),分别向6座350m3高炉实施煤粉喷吹,每套喷吹系统有两个喷吹罐及阀组组成,其中每个喷吹罐都有自己的放散装置。放散装置是为喷吹罐和煤粉仓称重设置的放散装置的压力放散效果是影响喷吹罐和煤粉仓称重的重要因素。据了解国内部分钢铁企业的喷煤称量都存在着较大误     

沸腾炉点火结构改造

我厂DHF8—39/450沸腾炉,自1997年1月投运以后,因燃料、操作等原因,一直不能正常运行,平均每周至少停炉一次。点火时,炉料外喷,常引起点火枪皮管爆裂、着火;抽枪时,红料也易飞溅伤人,威胁操作人员的人身安全,操作环境极差。抽枪、关闭炉门时,炉温下降较快,操作条件变化较大,操作困难,点火成功率仅有60％,时间也长,每次都在90min左右。 为保证锅炉的正常运行,决定对点火结构进行改造,改造前后结构参见图1、图2。根据沸腾炉的结构特点,在炉门下方增设三根φ57mm×3.5mm钢管,改弯枪点火为直枪点火。钢管水平中线要求与风帽表面有50～70mm的距离,以利于底料的加热,     

南7-1联脱水站扩建工程优化设计

南7-1联脱水站扩建工程"是"南七区弱碱三元复合驱2018年产能建设"中1个单项工程。对南7-1联脱水站进行改造。扩建电脱水器2台、改造电脱水器2台。更换脱水加热炉3台,扩建外输炉1台,新建污水缓冲罐1座,新建三元污水泵3台。设计过程中严格执行现行的设计标准、规范,遵守国家、行业部门有关法规和政策,节约能源,降低能耗,保护环境,力求取得良好的经济效益、社会效益和环境效益     

传统井式渗碳炉的改造

介绍一套传统井式渗碳炉炉体及控制系统改造方案,在原渗碳炉的基础上,实现碳势、温度等的自动化改造,提高了零件的渗碳质量。     

向深层次成本管理要效益

邯钢焦化厂是1958年建设的老厂,经过几十年的发展,目前拥有焦炉6座.其中,4座4.3m焦炉,2座6m大容积焦炉,炉龄最长的1号炉已有30年,最短的6号炉投产还不到一年.6座焦炉设计生产能力为200万t/a,现有职工1400余名,是公司的主要生产厂之一.     

汽水取样装置结垢原因及处理

<正>25 MW机组,自投运以来,取样器冷却水采用的工业水(不是除盐水)一次性冷却,取样装置没有控温装置和在线化学仪表,经常出现螺旋式取样管表面锈垢厚度达2 mm现象。影响化学调整汽水样品出口的温度控制(应控制在25±5℃),有时取不成汽水样(取样管冒出的是蒸汽)。观察发现,取样器取样管中出现汽泡,揭盖检查并对盘管打压,发现漏点和取样罐的冷却面积不足的缺陷。机组投运时,安装汽水(左右炉水、左右饱和过热)取样罐共6个,(材料1Cr18Ni9Ti不锈钢无缝钢管,螺旋式取样管,取样器     

硫化罐罐门安全销装置的改进

我厂φ2×6m硫化罐1991年启用,运行时间不长,硫化罐罐门安全销就由于误操作发生断轴事故。按原设计:罐门关闭、搬动手柄安全销插入罐门、与其相     

轴类零件堆焊修复实例

1.铁水罐吊轴的堆焊修复 某钢铁厂的铁水罐自重10t,内衬耐火砖重10t,盛铁水65t。吊轴是整体铸造罐臂的一部分,材料为ZG45,设计尺寸为φ265mm×200mm,中空部分为φ160mm。使用很长时间后,最大磨损深度已达24mm,若继续磨损,则     

把握时机,加快炼钢厂的技术改造

一、现有炼钢厂改造和扩建的模式目前 ,炼钢厂改造和扩建的模式有两种 :(1 )将现有小转炉扩容改造 ;(2 )平炉改转炉。1 .小转炉改造扩容模式。我国钢铁厂大多是 6 0年代、70年代建成投产的 ,一般转炉炉容为 5～ 1 5吨 ,由于炉容小 ,技术装备水平低 ,无炉外精炼 ,钢水质量差 ,生产铸坯质量差 ,成本高 ,直接影响轧钢的品种 ;而且厂房窄小 ,劳动条件差 ,环保及节能设施不完善 ,环境污染严重 ,煤气和蒸汽无法回收 ,造成能源浪费。这样必然导致劳动生产率低 ,消耗高 ,提高质量和增加品种受到限制。现有小转炉难以实现铁水预处理、转炉复吹和炉外…     

锅炉低温过热器泄漏原因分析

某电厂1号机组有功负荷44MW,主汽压力9MPa,主汽温度535℃,给水流量180t/h。电厂运行人员检查发现1号锅炉甲侧包墙过热器下联箱上方有蒸汽声响,判断为甲侧包墙过热器泄漏,立即降压降负荷运行。经申请调度同意,于同日将1号机组与系统解列,停炉检查发现,低温过热器(Φ38mm×4mm,20G)第一排原管堵头处泄漏(2004年12月因泄漏进行过堵管处理),堵头距底包墙100mm,距低温过热器进口联箱850mm。甲侧包墙过热器(Φ5lmm×5mm,20G)下行管,从前往后数第6根管泄漏(下部联箱上方约900mm,炉内侧)见图1。     

轻质油内浮顶罐增设氮封的工艺设计及设备改造

罐上设置氮封设施是保障轻质油内浮顶储罐安全运行的有效措施之一。以镇海炼化储存重整原料油的内浮顶油罐G912~G914为例,从氮气缓冲罐的罐容确定、氮气管道水力计算、增设呼吸阀及泄压阀等方面,详细介绍了轻质油内浮顶罐增设氮封设施的工艺设计及设备改造,提出了氮封设施改造过程中应该注意的问题。     

多级泵水封水内漏原因分析与改进措施

恩德炉给水多级泵用于泵送软化水,现使用两种型号的多级泵,GD25-30×7和GD25-30×6,前者流量30m3/h,扬程192m。后者流量15m3/h,扬程204m,两者设计出口压力均为1.9MPa,都使用30kW型号YBZ-200LI-2-W电机。1.故障现象给水多级泵正常运行时,脱氧槽液位没有上涨趋势。但在3#恩德炉处于备炉阶段(停给水多级泵)时,脱氧槽液位有明显上     

生活水炭滤罐顶部过滤网的改进

我厂有8台饮用水深度处理装置,采用臭氧氧化和活性炭吸附工艺,炭滤罐直径3.6m,高8.1m.该罐的炭层到清水溢流堰的距离为2100mm,设计人员认为,此高度即使在反洗时,也不会使活性炭跑掉,因此没有设计过滤网.1995年7月,在进行投用后的第一次反洗时,就有很多活性炭被冲到下水道.我们虽制订了反洗操作规程加以控制,但仍无法彻底避免跑炭现象的发生.     

中温工业电炉的节能改造

我国现有电炉设备大多是四十年代水平的产品,其结构布置方式见图1。电炉热效率低,耗电量大。根据有关部门计算和测试,被处理工件所需的热量仅占电炉总耗能量的30～40%左右,而60～70%的热能被炉砖、炉壳所吸收并散失,浪费图1 加热元件的安很大。装方式(旧式)1980年以来,我厂对工业用中温箱式、井式电炉进行