渐开线圆柱齿轮几何计算(六)

3.17 用测量值 W 和 M 计算分度圆螺旋角β当已知齿轮的法向基节 Phn 和法向压力角αn时,可用公法线长度 W 和量球(柱)距 M 的测量值计算出分度圆螺旋角β。以r_b=p_hnz/2πzcosβ_h。代入公式(3—45)得:cosβ_b=P_(bnz)/2πrmcosam(?) (3—59)式中:α_(mt) 按公式(3—47)计算。r_m 用测量值 M 按公式(3—48)或(3—49)、(3—50)计算。分度圆螺旋角β可从公式(3—16)求得。例3—2。已知-斜齿圆柱齿轮的齿数齿 z=39.测得的参数有 P_(hn)=14.76l:W=99.864.K=7;M=232.885,d_n=8.5。由此确定出:m_n=5.α_n=20(?)。今要测定其分度圆螺旋角β。解:基圆上法向弧齿厚 s_(bn)由式(3—41)得:     

量球（柱）测量齿厚的计算

本文介绍了一种统一通用的量球(柱)测量距的计算方法和正确可靠的公式。它适用于渐开线内外圆柱齿轮(含变位斜齿轮、切变位齿轮)、蜗杆、花键、内外螺纹、侧隙螺纹、非渐开线螺纹(具有糟宽对称齿廓),以及正方形螺纹。所有公式(含超越方程求解式)都经过TRULY APS—108型程序计算器编程验算,精度可达10~(-9)rad。文中参数代号基本上采用国标齿轮代号。螺纹参数归并为当量齿轮参数,z=n(螺纹线数)d=螺纹中径D_2或d_2,d_a=螺纹大径D_1或d,ρx=螺距ρ,ρz=nρ,β=90°—(螺旋升角),螺纹牙形半角α/2归并为压力角α_x(阿基米德型)或α_n(双锥面包络型和渐开线型)或αM_n(齿槽法面直廓型)。     

渐开线圆柱齿轮的几何计算(八)

4.8无隙啮合方程式已知齿轮副的齿数 z_1、z_2法向模数 m_n,法向压力角α_n,分度圆螺旋角β_1、β_2及其螺旋方向,分度圆上法向弧齿厚 s_(n1)、s_(n2)。求无隙啮合方程式及其名义中心距α′和无隙啮合时的轴交角∑。按公式(3-39)可得节圆上法向弧齿厚     

渐开线圆柱齿轮几何计算

3.8 端面上弧齿厚的换算已知分度圆上端面弧齿厚 s_t 求任意圆 r_y 上的端面弧齿厚 S_(y1)。与外齿直齿轮部分第2.7节的公式(2-17)～(2-21)相当可得下列公式。S_(yt)=2_(ry)(S_■2r+inva_1-inva_(yt) (3-30)式中:a_(y1)——r_y 圆上的端面压力角,     

用钢球法测量直齿锥齿轮的安装距

本刊83年第1～3期曾刊登“直齿锥齿轮齿厚和压力角的钢球测量法”一文(以下简称“前文”),今补充用钢球法测量其安装距 L 的计算方法。已知直齿锥齿轮的齿数 z、压力角α、分度锥角δ。用直径为 d_(p1)的钢球测量得钢球中心的径向尺寸α_1与位置尺寸 v_1(参阅图1),     

天然气计量影响因素定量分析

通过对标准参比条件下天然气计量体积公式的分析,推导出压力、温度和组分3个因素的测量误差对天然气计量体积影响的数学模型。借助计算机程序计算压缩因子,进而可得在工况下,压力测量误差为0.01MPa时,标准参比条件下天然气体积计量误差达到0.14%~0.15%;C6+组分测量误差为0.01%时,标准参比条件下天然气体积计量误差为0.017%~0.020%;温度测量误差0.01℃时,标准参比条件下天然气体积计量误差为0.006%。压力、组分和温度测量误差导致的标准参比条件下天然气体积计量误差数量级分别为10~(-3)、10~(-4)、10~(-5)。建议实际工作中,应重视对压力变送器的检查,综合每一路计量撬的误差,在满足安全运行的前提下,进行精细化管理,优先选择基于计量误差最小化的运行参数。     

18PA6B型应急柴油机顶杆碎裂原因分析及预防

针对某核电厂应急柴油机顶杆碎裂故障,从运行、断口特征、受力情况、加工制造等方面对故障原因进行分析,运用排除法推导出顶杆碎裂的根本原因为顶杆球接座与杆身装配不良及R角处粗糙度不满足设计要求导致的疲劳开裂。根据分析结果,提出核电厂应急柴油机在日常维护及检修中应注意的事项。     

渐开线圆柱齿轮几何计算(三)

2.20 切线齿厚量规的调整计算切线齿厚量规用于测量齿轮的齿厚。使用该量规时,首先要用校正量柱对量规的零位进行调整。在图2-24中,量规与轮齿接触在 A、B、C 三点。当量规齿形角 a_g等于齿轮压力角a 时,直线 AB 即为固定弦齿厚(?),C 点至 AB 的垂直高度即为固定弦齿高(?),(?)与(?)可按公式(2-23)计算。C 点的位置决定了量规指示表测量端的原始位置。所以需要一校正量柱,用来调整量规指示表的     

摆杆平面凸轮机构的优化设计

设计摆杆平面凸轮机构时,常常需要根据许用压力角确定最小尺寸,关于该问题的解析法至今未得到园满解决。所见文献介绍的方法不可靠。利用优化设计能够避开复杂的理论研究和公式推导,比较容易地得到可靠的设计结果。在有优化软件可利用的情况下,简便易和,编程容易.另外,本文通过对优化设计所得结果与用其他方法所得结果对比分析,说明了摆杆平面凸轮的基园半径增大,压力角不一定减小。     

直齿锥齿轮分度圆压力角的公法线长度测定法

准渐开线齿廓直齿锥齿轮分度圆压力角α(亦即齿条刀具齿形角α_0)测定方法有多种。钢球法是直接测量,量值较准确,但计算较复杂(要用迭代法试凑),带来了计算的传递误差。印迹法是间接测量,量值有误差,但计算较简单(不必试凑),没有计算的传递误差。本文介绍一种新的测定的方法。此法直接测量,且计算简单,现介绍如下。     

双导程蜗杆的测算方法

机床修理时,往往要遇到更换成对蜗杆副或更换其中一件,以恢复原有的啮合精度和传动精度。这就必须对蜗杆副的啮合参数,如蜗杆轴向模数m、压力角α和轴向齿距p_x或导程p_z作一精密的测量。通常测量轴向齿距p_z和压力角α都需在万能显微镜或其它专用仪器上进行,普通小厂不具备这些条件。由于蜗杆的磨损,加上测量上的误差,使用简单量具(如卡尺等)来进行测量无法得到准确的数据。特别是对于双导程(渐厚)蜗杆更是如此。为了解决这一问题,提     

用跨齿测量法测算直齿锥齿轮的齿形角

在测绘渐开线直齿锥齿轮的工作中,如何测定分度圆压力角α,一般采用《机修手册》(圆锥齿轮传动)上介绍的双切线测定法或公法线测定法。这两种方法都要作出被测锥齿轮背锥上大端齿廓的印迹图,测量是在印迹图上进行     

单元棚室微灌设计模式的研究与应用

1理论研究拟定某一单元棚室AB,棚室长为A,宽为B(如图1),假设平行A边布置毛管,即b1,b2…bn共n条,毛管总长为LA=A×n;假设平行B边布置毛管,即a1,a2…am共m条毛管,毛管总长为LB=B×m。在单元棚室内,假设划分若干个面积相等的正方形,使其边长等于垄(或畦)宽为R;拟定一条垄(或畦)在以边长为R的正方形中所布置毛管长度为a1=b1=a2=b2=…am=bn=R,即在以边长为R的正方形内,沿纵向或横向布置毛管,其长度均为R。单元棚室面积关系式可表示为:S=A×B(这里A=a1+a2+…+am,B=b1+b2+…+bn)=(a1+a2+…+am)×(b1+b2+…+bn)=(ma)×(nb)=(mR)×(nR)=R2(…     

阿基米德齿轮滚刀的造形误差及修正

本文利用泰勒级数导出了阿基米德齿轮滚刀造形误差的近似公式。文中提出新的轴向齿形角计算方法,它能使滚刀刀刃齿形误差分布较为合理。     

渐开线圆柱齿轮几何计算(四)

2.30 无侧隙啮合方程式已知齿轮副的参数:齿数 z_1、z_2,模数 m,压力角α,分度圆弧齿厚 s_1、s_2,且 s_1+s_2≠p。求无侧隙啮合方程式及其名义中心距α'。设无侧隙啮合时的节圆半径为 r'_1、r'_2,啮合模数m',啮合角α',     

对〈设备折旧费在动态中实现补偿功能〉一文的管见

一、关于“折旧费在动态补偿中的自我增长”问题 文中使用公式(1)说明,折旧总额累计量“S_n是一个远大于设备原值u的量”,并举例说,500万元的设备原值,经14年使用,退役后,其逐年购置的新设备原值将增长到813.6万元,为原设备的1.6272倍,这即所谓“折旧费在动态补偿中,实现了自我增长。”     

Orlicz空间中的联合最佳逼近(续)

我们在文献[1]中研究了在 Orlicz 空间 L+M~*中关于 Luxemburg 范数‖·‖_(M)的联合最佳逼近问题,本文在 Orlicz 空间 L_M~*中关于 Orlicz 范数‖·‖_M 研究类似的问题,本文中的结果是文献[1]中结果的继续。     

大直径储罐盘梯弯曲半径的近似求法

钢制立式圆筒形储罐是石油化工常见容器,设计图纸中给出了盘梯的详图以及内外侧板的下料尺寸、盘梯的水平包角,但却没有盘梯弯曲半径,而传统放样法求盘梯弯曲半径很复杂,为此本文通过简化推导出盘梯弯曲半径的近似计算公式.     

直齿圆柱变位齿轮公法线长卡测齿数的估算

关于圆柱变位齿轮公法线长卡测齿数 k 的计算公式,许多文献中已有定沦。尽管表达形式不同,但实质相同,其精确公式为:较精确的近似公式为:详见《齿轮》杂志83年第2期。这些公式对理论研究和某些公式的推导,有着明显的指导意义。但在实际运用中,计算却比较麻烦。     

关于用“万能铣床法”测量斜齿圆柱齿轮螺旋角的中间计算式的修正意见

关于用“万能铣床洗”测量斜齿圆柱齿轮螺旋角β′的方法和计算步骤,在《机修手册》(修订第一版)的“圆柱齿轮传动”部分及一机部第五局设备动力处所编《机床修理中的零件测绘》一书中都有介绍,其内容相同。笔者认为,其中所提供的导程误差及实际导程的计算式不能完全成立,计算出的螺旋角在某种情况下将不是实际的螺旋角,故应加以修正。为便于分析比较,现将《机修手册》(修订第一版)“圆柱齿轮传动”部分的有关公式重述如