LW-14/1-26压缩机连杆断裂防范措施

<正>1.问题LW-14/1-26型无润滑尾气增压压缩机,L形三级二列水冷式,气缸内无须注油。额定进气压力0.1 MPa,额定排气压力,一级0.58~0.62 MPa,二级1.68~1.72 MPa,三级2.6 MPa,排气量14 m3/min。曲轴转速500 r/min,额定排气温度,一级≤145℃,二级≤140℃,三级≤100℃,测定轴功率≤210 kW。压缩机安装后,最初各项运行指标都符合要求,但运行半年     

ALPHA电子注油器ACC注油原理分析

ALPHA电子注油器采用ACC注油模式，降低了气缸油的消耗和气缸磨损率，在MAN公司的二冲程主机上得到广泛应用。由于轮机管理人员未能充分理解ACC注油原理，在实践中不能正确调节注油率，导致主机异常磨损甚至拉缸。分析ALPHA电子注油器ACC注油原理，给出注油率调节注意事项，希望对轮机人员理解和管理ALPHA电子注油器有所借鉴。     

SS—1000离心机放料闪

L3.3/17型氢氮压缩机是合成氨生产中的重要设备,其压力等级分为7级,分别为相应工艺阶段提供相当压力混合气。在结构上,两组L型组合气缸并列在一台320kW同步电机的两端,分为高压侧和低压侧,两侧气缸活塞运动的动力由曲轴连杆机构从同步电机主轴两端获得。曲轴连杆机构封闭在曲轴箱内,采用的是飞溅润滑,油液用铜质水冷盘管冷却的方式。由于冷却盘管穿漏故障较多,轻者使润滑失效,烧坏连杆瓦环,使输出压力剧烈波动,引起整机振动加剧;重者发生     

定量润滑泵流量无级变速调节

安钢2号高炉槽下传动房润滑系统,主要由润滑泵、操作面板、补油泵、换向阀、分配阀及管道回路润滑设备构成。润滑泵工作压力30～35MPa,周期8～10h,换向时间1min,换向次数2次,采用双线润滑系统,升压时间30s,工作压力35MPa,压力冲击和流量冲击都很大。近处的润滑点能保证油的供应,远处的润滑点由于沿程压力损失和流量损失都很大,主皮带机尾润滑点长     

氮氢气压缩机高压段气缸无油润滑技术

氮氢气压缩机高压段气缸的工作压力一般达13～31MPa,活塞环工作一两个月就磨损而泄漏。在氮氢气压缩机高压段气缸中,采用无油润滑技术的必要性和可行性。FH-1A材料作高压气缸活塞环,工作寿命可达4000h。     

L4—5．5／40空压机活塞环与气缸过快磨损分析及改进

我厂1991年投产的KZON-50/100空分设备,采用的是L4-5.5/40无润滑空压机。该机与一般空压机相比,减少了空气在压缩时造成的润滑油污染。但是,由于在投产初期对无润滑空压机不太了解,加上操作使用和维护保养不当,活塞环只能使用一个月左右,不仅维修费用增加,而且更换一次活塞环,需用4h左右。气缸也由于内径磨损过大,仅用了4年便报废,价值上万元。经过分析总结,我们找到了活塞环和气缸过快磨损的主要原因和解决办法。 一、无润滑空压机自润机理 无润滑空压机使用的填充四氟乙烯(TPFE)活塞环是一种     

氧气压缩机曲轴箱进水的处理

我厂有3台3Z3.5-1.67/150型氧气压缩机,气缸采用蒸馏水冷却润滑。机器运行时,上密封函经常有润滑水滴下,装在活塞杆上的挡油伞虽然能起到一定的挡水作用,但仍会有水溅落到压盖2上。当活塞杆4向     

YQG50-90型泵机械密封失效分析

YQG50-90型泵,轴封采用104-45型机械密封.使用一段时间后,机械密封泄漏严重,多次更换密封不能解决问题.泵主要输送介质是液化石油气(C3、C4组分),介质温度-10～40℃.泵流量50m3/h,转速2950r/min,吸入压力0.8MPa,排出压力1.6MPa.     

曲轴润滑冷却系统改进L3.3/17型氢氮压缩机

L3.3/17型氢氮压缩机是合成氨生产中的重要设备,其压力等级分为7级,分别为相应工艺阶段提供相当压力混合气.在结构上,两组L型组合气缸并列在一台320kW同步电机的两端,分为高压侧和低压侧,两侧气缸活塞运动的动力由曲轴连杆机构从同步电机主轴两端获得.曲轴连杆机构封闭在曲轴箱内,采用的是飞溅润滑,油液用铜质水冷盘管冷却的方式.由于冷却盘管穿漏故障较多,轻者使润滑失效,烧坏连杆瓦环,使输出压力剧烈波动,引起整机振动加剧;重者发生高压侧连杆因瓦环烧损粘结而折断,继而击碎曲轴箱壳体的严重事故.经对照设备档案,逐机查核,发现故障较多的机台第1、2、3段气缸的密封性明显较差,伴有积液沿活塞杆流入曲轴箱的现象,使油液酸度增加.另外飞贱润滑的油液夹有杂质颗粒对盘管的冲刷作用是导致盘管腐蚀穿漏的主要原因.而机器工作时,各段密封装置均工作在高温高压的恶劣条件下,第1、2、3段密封装置则更甚.为此,将传统的机内冷却方式改为机外冷却,改进方案如图1.     

L4-5.5/40型空压机的改进

我厂一套50型空分装置,由于使用时间较长,设备性能下降,其中L4-5.5/40型无油润滑空压机排气量设计值为5.5m~3/min,实测值仅有4.9m~3/min,造成空分塔不能正常运行,严重影响全厂生产。为此,我们于1991年8月对该机进行了改造,使用至今,效果良好。     

改进开口活塞环式气缸密封

JX-1型熄焦车开门气缸,是开口活塞环式密封气缸,其活塞密封靠安装在活塞上的5道钢制开口活塞环完成,活塞尺寸Φ349mm×130mm,环槽尺寸8mm宽、深25mm。气缸检修完后,要一次性加注润滑脂,以保证活塞环与气缸壁之间的润滑。由于通入的压缩气体含水,会造成润滑效果下降。长时间作用后,活塞环与气缸内壁磨损量加大,气缸内漏,活塞作用力减弱直至失去作用。另外,在水的作用下,形成腐蚀性电解液,造成活塞环和气缸内壁腐蚀。活塞环上的开口,也会造成一定的气体泄漏。     

回转窑窑尾密封装置改进

φ3.5×145m回转窑(湿法窑)是我厂水泥生产的关键设备,窑尾密封装置原设计是摩擦环端面接触式密封。这种密封装置是靠12个QGS-80×200N-MF1型气缸,通过气路系统调整气缸压力,以保证固定摩擦环与活动摩擦环相接触。而摩擦环之间又是通过多点干油泵注2~#复合钙基脂润滑,使     

高压离心鼓风机润滑剂选择

我厂造气工段有3台北京风机厂产10-19№9.8D和10-19№9D风机(转速2750r/min,主轴直径φ100mm),采用油浴润滑。由于风机轴承过桥箱两端密封材料和设计的问题,造成长期跑冒滴漏得不到解决,每天油耗达3kg～5kg。为此,我们想了不少办法,最后决定用润滑脂替代润滑油。     

压缩机技术性能优化实践

1.润滑系统JB 4M25-160/54型压缩机,采用油泵提升润滑油压力,供压缩机每组运动副润滑之用,而机组工作时的润滑油压力0.25~0.4 MPa,设定的润滑油连锁停机压力0.2 MPa。运行初期油泵供油压力仅为0.25 MPa,等于额定润滑油压力的下限,压缩机在运行过程中受很多因素影响,难免会有油压波动。当润滑油压力低于连锁停机压力时,压缩机停止运行,造成系统紧急停     

DF5.5/3-250天然气压缩机磨损故障原因

三台DF5.5/3-250往复式天然气压缩机运行4411h,接连发生活塞杆、活塞、活塞环,气缸等部件损坏,致使压缩机无法正常运转。     

HASS VF10加工中心主轴系统118号报警

美国HASSVF10大型加工中心,系统报警118,主轴变速功能失效,造成无法正常工作。VF10的主轴变速采用的是气动方式(图1)。引起系统118报警的原因有:变挡气缸压力不足;变挡气缸研损或卡死;变挡电磁阀卡死;变挡气缸拨叉脱落;变挡气缸漏气或内泄;变挡复合开关失灵     

3Z3—1.67／150型氧压机蒸馏水润滑系统的改进

我公司制氧站有两台四川空分设备厂制造的3Z3-1.67/150型氧压机,经过多年使用,发现氧压机的蒸馏水润滑供应系统不便于操作,并且有时还会影响到氧气含量,经改进后收到了很好的效果。 一、原蒸馏水供应系统存在问题分析 原蒸馏水供应系统如图1所示。蒸汽经冷凝器冷凝成蒸馏水后压入蒸馏水高位槽,由阀门控制通过视镜滴人氧压机一级气缸润滑活塞。这种工艺操作繁琐,操作人员必须有高度的责     

巧装空压机气缸活塞环

我厂有W型 6m~3/min六缸二级空气压缩机3台,每台有4个一级压缩气缸和两个二级压缩气缸。由于设备本身工作条件差、温度高、积碳多,需要定期进行清洗、检修,为此要经常拆卸气缸。 气缸拆卸容易,但装配时就有一定难度了。因为在组装气缸前必须先把曲轴、连杆、活塞、活塞环装配到位,然后才能一个人搬起重11.8kg的气缸套在活塞     

活套气缸的磨损原因及正确维护

260机组半连续式棒材轧制机组活套气缸磨损严重,其中原因有：使用不当、维修不当、使用环境及润滑条件差。提出正确选用润滑油、保证气缸正常工作温度、强化油雾、分水过滤效果几项措施。     

RIK125-4空压机启动时跳车故障

2×40000Nm3/h制氧机组,采用汽轮机拖动空压机的形式。两40000m3/h制氧机组的空气压缩系统,由杭汽NK50/71（T7522）型汽轮机和陕鼓RIK125-4型空压机组成。汽轮机额定功率20064kW,额定转速4650r/min,空压机设计点功率17050kW,进气流量203000m3/h,排气压力0.61MPa。制氧机组停机消缺后重新开机,汽轮机转速达到1250r/min时,空压机排气侧轴振动高跳车,振动值达110μm。