南沿江城际铁路热处理钢轨与高速钢轨焊接施工技术研究

南沿江城际铁路为跨区间无缝线路，交付现场铺设的钢轨采用移动闪光焊接将长轨连接成区间无缝线路。不同钢轨多种移动闪光焊接接头，由于热处理钢轨、高速钢轨的特殊性，对热处理钢轨和高速钢轨的焊接工艺提出了新的技术难点和要求。本文主要针对这组移动闪光焊接的工艺参数调试情况及焊接施工控制要点，进行较为系统的研究和总结，达到较高水平的控制焊接接头质量的目标。     

异种钢焊接工艺综述

文章通过结合已有的研究结果,从异种钢焊接材料的焊接方法、焊接材料、工艺参数和热处理等方面对异种钢焊接工艺进行了综述。结果表明,母材的物理化学性能相异是焊接困难的主要原因,合理的工艺能有效地提高焊接接头的组织性能。     

40CrNiMoA钢锻件晶粒度细化研究

针对40Cr Ni Mo A钢锻件的晶粒度不合格问题进行冶金机理分析,并根据分析结果进行工艺改进试验,采用改进后的预备热处理参数,在不降低锻件交付状态时的硬度的前提下,达到了细化40Cr Ni Mo A钢锻件预备热处理交货状态下的晶粒度级别的目的。     

40CrNiMoA钢锻件晶粒度细化研究

以中央轴承机匣前盖锻件为研究对象,针对40Cr Ni Mo A钢锻件的晶粒度不合格问题进行冶金机理分析,并根据分析结果进行工艺改进试验,采用改进后的预备热处理参数,在不降低锻件交付状态时的硬度的前提下,达到了细化40Cr Ni Mo A钢锻件预备热处理交货状态下的晶粒度级别的目的。     

水轮发电机磁极线圈匝间短路分析及处理

1973年制造的水轮发电机在转子磁极线圈发生匝间短路故障后,采用多种试验手段并综合分析,准确判断出磁极线圈匝间短路部位。为了消除故障需拔出该磁极线圈,焊开磁极软连接头,该磁极软接头是用碳阻焊焊接的。这种焊接方法早在1976年就很少使用了,而且用碳阻焊焊接时存在拉弧的危险性,焊接质量难以控制。为了改进焊接方法,首创了磁极软接头焊接采用煤气喷头火焰焊接的工艺,缩短了焊接时间,提高了焊接质量,可为处理类似发电机磁极线圈故障提供参考。     

电站锅炉安装监检中工艺文件审查的一些思考

电站锅炉安装监检时,检验人员应按照相关标准对工艺文件进行审查。其中,焊接工艺评定资料需要审查焊接工艺评定报告是否符合标准要求,能否覆盖现场焊接。焊接工艺文件和热处理工艺文件需要审查焊接环境,焊接时预热温度、层间温度的控制,焊接方法和工艺,后热及焊后热处理等是否符合标准要求。此外,还应审查焊接材料、焊接设备、焊接人员及相关检测人员持证情况等。焊接完成后,检验人员应对焊接接头进行质量检验,包括焊接接头外观检查、无损检测、光谱分析、硬度和金相检验。     

太阳能产品中管板与筒体焊接技术的探讨

我公司承接的欧州太阳能蒸发器设备具有高温高压特点,设备工作温度400℃,工作压力10.4Mpa,壳体材料P355GH,厚度60mm,管板材料P355GH厚度120mm,管板与筒体焊接接头型式如图1,为T型接头,焊接接头检测要求:热处理前后100%UT检测,按EN1714要求,B级合格。     

冶金企业的双相不锈钢搅拌工艺中摩擦焊接头的组织与性能分析

现阶段,国内冶金企业多采用双相不锈钢搅拌工艺中摩擦焊接头对铝合金进行焊接。文章通过不同的观测手段,探究双相不锈钢搅拌工艺中摩擦焊接头的组织与性能。研究发现:在合理的工艺参数下,接头强度可以达到母材强度的82%;焊核区结晶会在一定条件下生成细小晶粒。可以通过对断口的分析证实,搅拌摩擦焊接头断口呈现出明显的韧窝形态,并采用相关的数据进行实验证明。实验结果表明,焊接接头各区的硬度值相比普通材料要更高。     

新钢种P92埋弧自动焊热处理工艺研究

P92钢管在埋弧自动焊焊接后选择不同的热处理工艺进行处理,通过对检验结果进行分析比较,筛选出一套可有效改善焊接接头性能并能满足要求的P92钢热处理工艺。     

2 mm厚AZ31B镁合金TIG焊接工艺研究

文章采用钨极氩弧焊（TIG）对接头焊接方式焊接厚度为2.0 mm的AZ31B镁合金，并对AZ31B镁合金相关焊接工艺进行研究，并就焊接成型和焊接接头力学性能所受到的焊接工艺参数，例如焊接电流和焊接速度等原因的影响规律进行了探讨，利用万能拉伸试验机对焊接接头的力学性能进行了分析。试验结果表明，在焊接AZ31B镁合金TIG时，焊缝表面形状与焊缝成形质量都受到焊接工艺参数的显著影响。焊接电流对AZ31B镁合金薄板力学性能影响很大，电流太大或太小，都会使接头力学性能下降。若设定焊接电流80 A，6 mm/s焊接速度，正面氩气流量设为12 L/min，背面氩气流量约为1.5 L/min时，焊接板厚为2.0 mm的AZ31B镁合金能获得焊缝成形良好、接头力学性能优良的焊接接头。在该工艺参数下，接头的抗拉强度、伸长率分别达到了母材的88.6%和75.3%。     

2mm厚AZ31B镁合金TIG焊接工艺研究

文章采用钨极氩弧焊(TIG)对接头焊接方式焊接厚度为2.0 mm的AZ31B镁合金,并对AZ31B镁合金相关焊接工艺进行研究,并就焊接成型和焊接接头力学性能所受到的焊接工艺参数,例如焊接电流和焊接速度等原因的影响规律进行了探讨,利用万能拉伸试验机对焊接接头的力学性能进行了分析。试验结果表明,在焊接AZ31B镁合金TIG时,焊缝表面形状与焊缝成形质量都受到焊接工艺参数的显著影响。焊接电流对AZ31B镁合金薄板力学性能影响很大,电流太大或太小,都会使接头力学性能下降。若设定焊接电流80 A,6 mm/s焊接速度,正面氩气流量设为12 L/min,背面氩气流量约为1.5 L/min时,焊接板厚为2.0 mm的AZ31B镁合金能获得焊缝成形良好、接头力学性能优良的焊接接头。在该工艺参数下,接头的抗拉强度、伸长率分别达到了母材的88.6%和75.3%。     

2 mm厚AZ31B镁合金TIG焊接工艺研究

文章采用钨极氩弧焊（TIG）对接头焊接方式焊接厚度为2.0 mm的AZ31B镁合金，并对AZ31B镁合金相关焊接工艺进行研究，并就焊接成型和焊接接头力学性能所受到的焊接工艺参数，例如焊接电流和焊接速度等原因的影响规律进行了探讨，利用万能拉伸试验机对焊接接头的力学性能进行了分析。试验结果表明，在焊接AZ31B镁合金TIG时，焊缝表面形状与焊缝成形质量都受到焊接工艺参数的显著影响。焊接电流对AZ31B镁合金薄板力学性能影响很大，电流太大或太小，都会使接头力学性能下降。若设定焊接电流80 A，6 mm/s焊接速度，正面氩气流量设为12 L/min，背面氩气流量约为1.5 L/min时，焊接板厚为2.0 mm的AZ31B镁合金能获得焊缝成形良好、接头力学性能优良的焊接接头。在该工艺参数下，接头的抗拉强度、伸长率分别达到了母材的88.6%和75.3%。     

浅析钢轨闪光接触焊接缺陷的产生及预防

由于焊接设备不稳定,工艺参数选择不当,钢轨几何尺寸超标,及钢轨母材材质等问题,焊接接头会产生各种缺陷,对焊接接头的质量产生较大的影响。文章分析了焊接缺陷产生的原因,并提出了相应措施。     

12Cr_1MoV钢的焊接性分析及工艺试验研究

文章对珠光体耐热钢12Cr1MoVto焊接性进行了较为全面的分析。并通过试验对其近缝区的硬化和冷裂纹倾向，焊后热处理或高温环境工作下的再热裂纹倾向及热影响区可能出现的“软化”问题进行了探讨。结果表明，合理选择焊材及工艺参数和工艺措施，完全可以获得优质的焊接接头。     

关于对化工设备焊接工艺规程的分析

化工设备的焊接工艺规程是保证焊接接头质量的关键因素。目前是以焊接工艺卡规定焊接工艺的内容沱主要包括焊接方法、焊接材料、焊接接头与坡口形式、焊接工艺规范参数及技术要求等。     

不锈钢点焊工艺研究

通过不等厚不锈钢钢电阻点焊工艺研究,总结不等厚不锈钢电阻点焊的工艺特性。研究了点焊工艺参数与06Cr19Ni10不锈钢点焊接头性能的影响和接头组织及焊接缺陷的分析。不同焊接参数,对焊接接头的性能影响不同,焊接电流对0.5mm的不锈钢影响不大;1.0和1.5mm时,随着电流的增加,硬度减小,同时熔核与塑性环的差值比熔核与分界线的差值波动大,易在塑性环区断裂。此外,焊接时间对1.0的熔核硬度影响非常大,反之1.5的影响不大,并且,三者间的差值突变不剧烈,断口是往往从熔核与塑性环处。点焊中,焊接缺欠与焊接工艺有着巨大的关系。     

16MND5钢焊接接头强度偏低原因分析

通过16MND5钢焊接接头的化学成分、显微组织、力学性能和夹杂物等分析,探讨16MND5钢焊接接头强度偏低的原因,并论证产品质量的合格可靠性.结果表明:见证件消氢热处理受热不均匀,A侧出现过热,导致焊接接头强度偏低.而产品消氢热处理的过程是受控的,产品质量是合格可靠的.     

中宁黄河特大桥钢桁梁中厚板焊接工艺

对国产桥梁用钢Q370qE进行了焊接工艺研究,通过对16～36mm中厚板的各种焊接接头型式的焊接工艺试验,总结出了Q370qE中厚板焊接工艺参数,可供类似工程参考。     

YHG-500Q型厢式焊轨车焊接质量分析

后焊是换轨大修施工作业过程中的重要环节，后焊作业中两个焊接接头质量的好坏直接关系到整个换轨施工能否正点完成的关键所在，自YHG-500Q型厢式焊轨车在后焊运用以来，完成的焊接接头质量的好坏就一直成为整个换轨施工中重点把控项目，其判断方法一是YHG-500Q型厢式焊轨车自带焊接系统做出判断，二是工作人员采用超声波探伤进行二次确认。     

高原型钢轨闪光焊工艺及装备研究

分析了高原、长大隧道现场钢轨闪光焊的特点:发电机组由于供氧不足导致功率输出严重下降、有害气体等排放严重影响施工环境和现场人员身体健康、闪光焊液桥爆破容易以及高温区域保护条件较好等.在此基础上提出了基于设备配置和新型焊接工艺相结合的有效方法:设备配置上增加25％的发电机组功率,改进发动机进气结构;工艺上调整焊接过程功率需求最大的高压阶段和带电顶锻阶段工艺参数:高压阶段送进速度减小为平原地区一半、电流减小25％左右,带电顶锻阶段降低带电顶锻时间,并通过增加焊接过程时间确保顶锻前的温度场.型式试验和现场焊轨作业表明:所调试的焊接工艺满足了TB/T 1632-2014中型式试验的要求,现场焊接接头质量稳定.