螺旋埋弧焊管缺陷半壁厚埋弧自动焊补焊工艺研究

针对埋弧焊钢管焊接缺陷人工补焊的不可控性,埋弧自动补焊工艺可减少人为干预、能有效提高焊接效率、降低焊接成本,减轻工人劳动强度、稳定焊接质量,焊缝成形美观,减少环境污染,能够满足现代化工业制造多方面的要求,具有良好的应用前景。螺旋埋弧焊管内外自动补焊是焊接人员一直努力的方向。采用L360M钢级Ф610mm×8mm、X70钢级Ф1016mm×17.5mm、X80钢级Ф1422mm×17.8mm螺旋埋弧焊管,模拟生产中常见的穿透性缺陷、非穿透性缺陷进行自动埋弧焊补焊试验。结果表明:补焊焊缝的外观质量、无损检测、理化性能、金相组织等各项指标均优于标准要求,验证了自动埋弧半壁厚补焊工艺在焊管行业推广应用的可行性。     

螺旋缝埋弧焊输送管质量监督及反馈

随着石油工业的发展,螺旋缝埋弧焊输送管的生产水平及质量水平也有了长足的进展,钢种已由原来的A3钢及16Mn发展到现今API Spexc 5L规定的X系列钢.目前我国已能生产较高钢级的X52、X60、X65和X70钢级的钢管,X80钢级的钢管也在试制过程中,这些优质钢管的生产,有力地支持了我国长输管道的建设和发展.近年来,沙漠管线、鄯乌管线、陕京、靖西、库鄯管线等都采用了国产螺旋缝焊管,并获得了成功.但是也不能否认,其生产及检验过程中仍存在不少问题,如性能稳定性差,性能数据分散性大,焊接成型质量还有待改善,焊接缺陷的出现率仍较高等.为进一步提高钢管的质量,本文就近几年钢管的质量监督检验情况总结如下.     

宝管公司试制中亚管线用管通过鉴定

由宝鸡石油钢管有限责任公司试制的X70钢级1067×15．9mm螺旋缝埋弧焊管．日前在北京顺利通过中国石油天然气集团公司和中国钢铁工业协会组织的产品鉴定。中亚管线是我国引进土库曼斯坦、哈萨克斯坦等中亚国家天然气管线的总称。作为西气东输二线的主供气源．其设计长度达3000多km。宝鸡钢管公司干2007年12月依据《中亚天然气管道工程用螺旋缝埋弧焊管技术条件》标准,     

国产首根高钢级大口径预精焊钢管下线

2012年9月7日,国内第一根X70钢级,直径1 219mm,壁厚15.01mm,长18m的螺旋缝埋弧预精焊钢管,在宝鸡石油钢管有限责任公司控股的中油宝世顺(秦皇岛)钢管有限公司顺利下线。经检测,这     

追求卓越 创新无限——访中国石化集团江汉石油管理局沙市钢管厂厂长李宏

中国石化集团江汉石油管理局沙市钢管厂，位于长江中游风景秀丽、人杰地灵的湖北省荆州市，是国内生产螺旋埋弧焊、直缝埋弧焊钢管及玻璃钢抽油杆的重点骨干企业。该厂先后被授予全国环境优美工厂、国家安全级企业、湖北省钢管行业状元、湖北省百名纳税大户、荆州市国税过千万元纳税大户、     

P110套管特殊扣密封面细小裂纹分析

在P110套管螺纹加工时发现特殊扣套管密封面存在细小裂纹,通过外观和金相分析、宏观和微观断口形貌观察、能谱分析,发现裂纹缺陷处存在非金属夹杂物。结果表明,组织中存在非金属夹杂物是造成该套管有细小裂纹的主要原因,冬天轧制过程中前端冷却速度过快,使非金属夹杂物拉长、破碎,最终产生细小裂纹。指出,螺纹加工后能够对端部缺陷部分进行切除;对特殊性能要求的油套管可适当控制金属夹杂物的级别;在冬天轧制的过程中,在轧机的前端装加热器,可缓解管坯前端过多的温度降低,减少变形抗力和裂纹出现。     

螺旋缝埋弧焊管拉伸性能测试中的包申格效应

螺旋缝埋弧焊管在拉伸试样的制作时会产生和焊管成型过程中变形相反的塑性变形，从而引发包申格效应，对X65钢级板卷以及其制成钢管的同方向拉伸性能进行了试验。结果表明：板卷强度水平时包申格效应有着重要影响，并给出包申格效应值VBE大小的经验关系式，同时还讨论了板卷屈强比对包申格效应的影响，最后提出生产和订货中的建议。     

以"西气东输"为契机大力推动钢管钢板国产化

今后15年将是我国油气管线建设大发展的时期。大规模管道建设所需的钢管和钢板完全依赖进口，不符合国家战略安全的需要，与我国经济发展水平不相适应，也难以应加入WTO后市场的激烈竞争。国此，我国钢管钢板企业应该抓住国家实施“西气东输”工程这一良好机遇，提升技术，培养人才，改造设备，缩短与国际先进水平的差距，大力推动钢管、钢板的国产化进程，为高钢级钢管、钢板立足于国内供应做出贡献。钢管、钢板国产化实施的重点应当是：（1）新建直缝埋弧焊管生产线，提升企业竞争力；（2）积极进行螺旋缝埋弧焊管的技术改造；（3）进一步完善X70级管线钢带卷生产控制技术；（4）加快直缝焊管用高钢级宽厚板研制进程。     

油气输送管线用螺旋缝埋弧焊管的制造质量控制

论述了建立油气输送管线用螺旋缝埋弧焊管（SSAW）制造质量体系的重要性；材料控制、工艺控制、焊接质量控制、钢管检验和试验等方面对SSAW制造质量控制进行了分析，并提出了建议。     

抽油杆短期失效原因分析

抽油杆是有杆泵采油方式的重要部件。在抽油过程中,抽油杆柱由于不对称循环载荷、稠油、腐蚀、结蜡等原因,造成抽油杆失效。通过几何尺寸测量、力学性能测试、化学成分、显微组织及示功图分析,对抽油杆的断裂原因进行了分析。结果表明,抽油杆断裂的主要原因是扳手方存在孔洞缺陷、表面脱碳、组织不均匀及非金属夹杂物数量较多的材质问题,次要原因是扳手方截面尺寸不足及扳手方过扭造成的损伤。最后,建议增加抽油杆的脱碳层、非金属夹杂物、显微组织、晶粒度、抽油杆内部缺陷等检测项目。     

X90/X100管线钢超声疲劳断口分析

超声疲劳试验方法可以在很短的时间周期内获得完整疲劳断口,而如果试样在断面最大夹杂物部位起裂,即有可能表征出夹杂物尺寸与X90/X100管材疲劳性能之间的关系。通过超声疲劳断口的扫描电镜观察结果表明,在断口上裂纹源区未见夹杂物,裂纹萌生于样品表面。说明对于X90/X100管线钢,较容易通过塑性变形,消耗夹杂物引起的应力集中,所以不容易从夹杂物处萌生疲劳裂纹;对于高强度材料,不容易通过塑性变形消耗夹杂物引起的应力集中,夹杂物的强度本身低于基体,所以容易在夹杂物物萌生疲劳裂纹并最终导致其疲劳裂纹。此外,X90/X100管线钢疲劳断口在超声疲劳过程中的散热状况较差,导致局部发热也可能是导致超声疲劳断口在试样表面起源的重要因素。     

多次补焊对埋弧焊钢管焊缝性能影响的探讨

直缝埋弧焊钢管在焊接过程中容易产生缺陷,对缺陷进行1～6次补焊修复后,可能使钢管的性能发生变化。就X70管线钢、焊接焊缝1～6次补焊进行研究,探讨焊接接头的材料金相组织的变化规律及其对焊接接头力学性能的影响,为西气东输管道工程钢管补焊次数提供实验依据。     

国家石油和化学工业局批准《钻具稳定器》等156项石油天然气行业标准复审结果

国家石油和化学工业局近日对中国石油天然气集团公司上报的《钻具稳定器》等156项石油天然气行业标准复审结果,进行了审查.批准《钻具稳定器》等63项行业标准继续有效;《小直径流量含水测试仪》等78项行业标准按程序组织修订;《承压流体输送用螺旋缝埋弧焊钢管》等15项行业标准自1999年6月1日起废止.     

直缝埋弧焊管直度偏差探讨

分析了直缝埋弧焊管直度偏差对钢管交货、钢管防腐和钢管生产检验进度的影响,探讨了钢管生产过程中直度偏差形成的原因,并提出防止直度偏差产生的建议,为直缝埋弧焊管生产过程中的尺寸精度控制提供理论依据。     

地震断裂带穿越用X80 HD2抗大变形钢管对接环焊缝焊接工艺质量分析及控制

介绍了西气东输三线西段工程X80 HD2抗大变形钢管力学性能、焊接接头技术要求、主要焊接方法及焊接热影响区存在的软化问题。针对X80 HD2抗大变形钢管焊接难点,通过对焊条电弧焊、半自动焊和自动焊,以及上述焊接方法的组合焊接方法、质量特性进行分析,同时结合西气东输三线工程实际,优化选择焊接工艺,确定补强覆盖焊接法为X80 HD2抗大变形钢管对接环焊缝焊接工艺。在焊接质量管理方面,通过焊工资格的审定、上岗资格的认定、上岗资格证管理,开展“双证”管理;在焊接过程质量管理方面,通过对焊接工艺补强覆盖、流水作业模式等影响焊接质量的各个关键环节实施有效控制,并针对补强覆盖存在的问题分析原因、制定措施,使焊接质量达到了预期效果。     

P110套管静水压试验开裂分析

某套管制造厂在对Φ244.48mm×11.05mm-P110套管进行静水压试验时,当压力达到55MPa时突然爆裂,开裂位置距管端约3 000mm,裂缝长度约200mm。针对此问题,对爆裂套管取样进行了化学成分和金相分析、宏观和微观断口形貌观察、能谱分析,发现失效套管内壁有划痕,裂纹缺陷处存在有非金属夹杂物,两者是造成该套管纵向开裂失效的主要原因。     

关于螺旋缝埋弧焊管生产及其标准的若干探讨

简述了国内螺旋缝埋弧焊管的生产概况及产品标准执行情况，指出管格的包申格效应要引起足够的重视，并提出修改输送管标准应立足国内实际情况进行充实，并指出螺旋缝弧焊管拉伸试验及错边测量方法需要改进。     

浅谈炼钢短浇次对成本的影响及应用

<正>一、炼钢的短浇次炼钢工艺简单来说就是先将铁水进行预处理,在脱硫站加入一定量的生石灰进行脱硫,然后装入转炉内,并加入一定量的废钢、炼钢用生铁起降温作用,吹氧拉碳后、加入造渣剂去除非金属夹杂物,出炉加增碳剂、合金料调整成分,必要时进行精炼,最后经过中间包、连铸机浇铸后成钢坯的过程。在炼钢生产过程中,一个中间包能满足多少炉钢水浇注的参数,叫做连浇炉数,因此连浇炉数的多少代表了连铸机的生产水平。多炉连浇是一项高     

溶剂再生系统非金属衬里管线的腐蚀分析

某气体精制装置再生系统胺液线采用非金属衬管，使用过程中出现腐蚀泄漏现象，管线内部衬里鼓包、撕裂。经分析，管线操作温度明显变化时，非金属衬里与基层金属热膨胀系数不同、工艺介质的长期冲刷与衬里疲劳载荷等原因，使碳钢管线发生了胺-SO₂-CO₂-H₂S腐蚀。优化非金属衬里管道制造工艺，提高衬里与基层贴合度，减少贴合空隙内水汽与空气，同时稳定装置操作，减少非计划停工次数，避免管线操作温度与压力波动，是提高非金属衬里管道使用周期的有效手段。     

渐开线圆柱齿轮几何计算(六)

3.17 用测量值 W 和 M 计算分度圆螺旋角β当已知齿轮的法向基节 Phn 和法向压力角αn时,可用公法线长度 W 和量球(柱)距 M 的测量值计算出分度圆螺旋角β。以r_b=p_hnz/2πzcosβ_h。代入公式(3—45)得:cosβ_b=P_(bnz)/2πrmcosam(?) (3—59)式中:α_(mt) 按公式(3—47)计算。r_m 用测量值 M 按公式(3—48)或(3—49)、(3—50)计算。分度圆螺旋角β可从公式(3—16)求得。例3—2。已知-斜齿圆柱齿轮的齿数齿 z=39.测得的参数有 P_(hn)=14.76l:W=99.864.K=7;M=232.885,d_n=8.5。由此确定出:m_n=5.α_n=20(?)。今要测定其分度圆螺旋角β。解:基圆上法向弧齿厚 s_(bn)由式(3—41)得: