模具钢SKD61

新型模具钢材料 SKD61钢是一种含硅、铬、钼和钒的中合金热作模具钢。通过对其热处理工艺与硬度关系的研究 ,给出了适合的热处理工艺。 SKD61钢最佳热处理工艺为 1 0 2 5～ 1 0 70℃淬火 ,560℃一次回火 ,580℃二次回火。经上述处理后得到组织细、晶粒适中的马氏体组织基体上分布着细小的碳化物 ,具有良好的综合机械性能 ,而且淬透性能好 ,比较适合制造尺寸大、形状复杂的模具。     

热处理工艺对830E卡车大梁母材组织影响研究

Crl2Mo V钢通过一定工艺参数进行热处理,然后将不同试样得到的组织用金相显微镜观察,最终确认一种合适的工艺。研究表明,高温固溶淬火+高温回火后的预处理钢碳化物最均匀、细小,即具有良好的力学性能。     

热处理工艺对9Cr-WVTiN低活化马氏体钢的析出行为以及微观组织的影响的研究

本文研究了两次淬火一次回火以及具有中间保温过程的热处理工艺细化9Cr-WVTi N钢的马氏体板条以及析出物。ThermoCalc热力学计算表明,9Cr-WVTi N钢中的MX相(M=Ti,V;X=C,N)的初始析出物温度要高于M23C6相的初始析出温度,其中M23C6相的初始析出温度为870℃。两次淬火一次回火处理后,马氏体板条的平均尺寸由0.5083μm降低到0.4221μm,而析出物的尺寸由83nm增加到86nm。经具有中间保温过程的热处理工艺处理后,马氏体板条的平均尺寸由0.5083μm增加到0.7152μm,析出物的尺寸由83nm降低到71nm。DBTT测试的结果表明,分别细化马氏体板条组织以及析出物均有利于增加材料的韧性,降低DBTT。     

热处理工艺对Cr12MoV钢组织及性能影响研究

Crl2Mo V钢通过一定工艺参数进行热处理,然后将不同试样得到的组织和性能分别用金相显微镜和洛氏硬度计测量和观察,最终确认一种合适的工艺。研究表明通过一次硬化即1000℃淬火的Cr12Mo V钢适合在常温下使用;而通过二次硬化即1130℃淬火并且进行560℃三次回火的Cr12Mo V钢适合在高温下使用。     

不同保护气对S890低合金高强度钢焊接性影响的研究

对低合金高强度钢在不同保护气体下的焊接接头的组织性能进行比较研究,并从大体上了解不同成分保护气体对低合金高强度钢的焊接性影响。文章采用S890低合金高强度钢作为试验材料进行本课题的研究,保护气体采用Ar90%+CO210%、Ar80%+CO220%、Ar70%+CO230%三种不同成分的MAG焊用保护气体。焊接过程全部选用相同的且较优的焊接参数。并通过金相组织观察,拉伸、冲击韧性来对三种保护气体焊的焊缝和热影响区的组织、力学性能进行对比分析。     

聚醚淬火介质的应用研究

利用硬度评定法对聚醚淬火介质的成分进行了优选，结果表明：４５钢试样在浓度为１５％的聚醚水溶液淬火介质中淬火，不但表面硬度高，而且硬度梯度平缓。使用该淬火介质对４５钢轴承套圈淬火，在获得高硬度的同时，显著减小了淬火变形。     

厚钢板冷作模具的选材及热处理

本文对近年我国研制的7CrSiMnMoV 火焰淬火钢进行了热处理工艺参数,组织与机械性能等方面的研究。研究证明,该钢过热敏感性小,回火稳定性较高,热处理后,强、韧性匹配较理想。能满足厚钢板冲裁模使用条件的要求。     

关于Fe-1.4C合金马氏体相变的研究

以Fe-1.4C合金为研究对象,采用不同的退火、淬火以及回火工艺,采用金相显微镜和扫描电子显微镜进行试样的组织观察。结果表明:950℃退火后,Fe-1.4C合金的显微组织为片状珠光体组织及网状二次渗碳体;在800℃、960℃、1000℃水淬后,Fe-1.4C合金得到的组织分别为隐晶马氏体和不同位相的片状马氏体,马氏体含量随淬火温度升高而增加。     

碳钢淬火硬度的试验研究

钢的淬火工艺是提高其机械性能的有效方法之一,实践证明淬火硬度影响因素中,既有单因素的影响,也有多因素交互作用的影响,利用回归旋转组合设计法对45钢进行试验,分析淬火硬度的变化规律,可以确定出最佳的淬火工艺。 一、试验方法及试验结果 试验材料:25的45钢,其成分及原始硬度见表1     

2250热轧板厂粗轧工作辊卡板改进及效果

分析华菱涟钢2250热轧板厂粗轧机工作辊卡板装置轴向锁紧效果差的原因,组织实施了一系列改进措施。改进后粗轧工作辊的轴向锁紧效果得到了明显提高,确保了粗轧机的轧制稳定。     

60Si2Mn钢激光表面淬火及回火的研究

本文用正交试验法优选出了60Si2Mn 钢激光表面淬火的最佳工艺参数。分析了激光能量密度、功率密度,淬火次数对激光淬火效果的影响。本文还研究了60Si2Mn 钢激光淬火层的回火特性。     

中频感应加热在弹簧生产中的应用

对中频感应加热表面淬火在弹簧生产中的应用进行了实验研究。结果表明:中频感应加热淬火后,工件表层能得到针状马氏体组织,内部有足够的强度和韧性,故淬火硬度比普通热处理要高HRC3～5,从而提高了弹簧表面的硬度和质量。     

西门子数控系统维修(二)第二讲 常见故障及排除方法

一、荧光屏无显示(设备运行一段时间后的黑屏) 　　在使用810T/M的设备中，荧光屏无显示是常见的一种故障，尤其在潮湿气候下，关机较长时间后，更为突出。主要是由于备用电池无电引起的；也有少部分是由于硬件损坏造成的。广大客户所希望的是如何能准确而快速的判断出故障原因。下面以个人遇到和处理该故障的经验，编制了流程图，供大家参考。 　　1.流程图 　　2.流程图说明 　　(1)在机床正常工作时，请将第一讲表1中的Ⅱ/Ⅲ类即系统使用者/机床使用者的数据备份。 　　(2)所有板的插拔都要在断电情况下进行。 　　二、回参考点问题 　　1.回参考点的目的 　　为什么要回参考点呢?不回参考点行不行呢?简单地说，回参考点是为了每次上电开机后，在机床上建立一个唯一的坐标系。尤其当810T/M安装在一般的中档以上机床时，回参考点是必不可少的。对于那些低档数控机床由于功能要求不同亦可不回参考点。 　　2.回参考点的过程 　　　当某一个轴开始回参考点，其接触开关信号有“0-1-0”(在810T/M中是Q108.4为第一轴回零信号，Q112.4为第二轴回零信号…)或者(即1-0-1)的变化后，810T/M的位置环等候从编码器中零脉冲(Zero Mark)的发出。当接到该脉冲信号后再移动2mm的距离该轴停下来，并确认回参考点过程完成，由于在开关信号变化后的零脉冲在机床上是唯一的，所以建立的坐标系是唯一的。 　　3.有时为什么回不了参考点 　　这个问题有两种可能：(1)接近开关坏了。在回参考点的过程中，虽然机床撞了回零挡块，但Q108.4/Q112.4…无信号变化，则回零肯定要失败。解决的办法是让接触开关运动，要使对应的Q108.4/Q112.4等有变化；若无变化须排除相应的故障。 　　(2)虽然Q108.4/Q112.4等有信号变化，但仍未在该停的位置上停下来，则位控环或零脉冲有问题了。请围绕零脉冲的接收问题，检查接收故障所在。 　　4.有时为什么回不准(原点在不同的位置) 　　当你明白了回参考点的过程后，这个问题就相对简单了。这主要是由于回零的接触开关挡块松动变化了(编码器安装在电机上)，或光学读数头松了(光栅尺为位置检测环)，请检查和紧固这两个元件。     

实验优化激光淬火工艺参数研究

激光淬火工艺是一种新型的热处理加工工艺。为了提高激光淬火质量,本研究对轴承钢GCr15试件进行激光淬火实验。在实验中分别改变激光淬火主要工艺参数——光斑大小以及激光束扫描速度等,测量淬火后淬火区域表面硬度,以分析激光淬火工艺参数对试件表面硬度的影响。在此基础上采用正交试验的方法对激光淬火工艺参数进行优化。结果表明,采用优化后的工艺参数可以得到较高的淬火硬度。本研究为实验确定较佳激光淬火工艺参数提供了指导。     

Cr12钢强韧化的研究

本文利用正交试验研究了淬火温度、回火温度、回火时间和回火次数等因素对 Cr12钢强韧性的影响。结果表明,Cr12钢采用1000～1030℃淬火,440℃两次中温回火,可显著提高Cr12钢的强韧性。此外,采用980℃淬火,280℃两次回火,其强韧性也很好。对于 Cr12型的钢的强韧化已有不少研究,如循环相变,四步热处理等,但对于某些产品,这些方法显得过于复杂。我们基于工厂的实际情况,对 Cr12钢的强韧化进行研究,选出适合该厂条件(产品:小轧辊,硬度要求在 HRC58以上,工作中受冲击载荷)的简便的强韧化方法。     

回压升高对有杆泵井产量的影响

本文以回压升高对抽油机井的影响作为研究对象,把油气层渗流理论、力学理论与现场实验相结合,在参数不变、地层供液能力充足、注水条件稳定条件下,分析抽油机井的井口回压对其日产液量的影响情况,得出：回压在0.8 M Pa以下时,回压对产量的影响较小,当回压继续升高时,对产液量的影响开始加大。     

三菱工控系统在淬火机床中的应用

介绍三菱工控系统M指令、手动随机进给功能和FX2N-10GM定位单元的特点,及其在淬火机床中的应用。针对淬火机床工艺要求,重点围绕程序设计,阐述处理问题的方法。     

Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Φ60.32mm×4.83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效分析

通过力学性能试验、化学成分分析、显微组织和微观断口分析等分析手段,综合分析了Ф60．32mm×4．83mm N80钢级外加厚油管断裂失效原因。结果表明,该油管为典型的脆性断裂失效,由于模具冷却操作不当导致油管淬火产生了马氏体组织,使油管冲击吸收能量非常低,高硬度、低韧性是油管在管坯墩粗过程中发生脆性断裂失效的主要原因。     

河南新机召开钢球设备新品推介及订货会

日前，河南新机股份有限公司在河南省新乡市召开了2005年度钢球设备新品推介及订货会，与会代表有150多人，行业知名企业悉数到会；集中推出了新机股份公司近年研制开发的11种新品，如大规格钢球加工设备：3M7790、3M7760、3M799和3M7980、3MX7980钢球光球机，3M7746卧式钢球机及老设备的升级产品，体现了新机股份公司产品研发的实力。