新型C频段TE21模圆极化合成网络设计

指出了波导结构及微带形式的TE21模圆极化合成网络的不 足,介绍了3dB分支定向耦合器的基本原理,设计了新型C频段空气带状线形式的圆极 化合成网络,并对该结构进行仿真和测试,结果满足性能要求。此种合成网络可与耦合器设 计为一体,既可以增加结构强度,还缩短了传输路径,降低了损耗,目前已经成功应用在多 种型号天线系统上。     

多层微波集成电路中微带线层间互连仿真

针对多层微波集成电路设计的微带线层间互连问题，介绍了垂直通孔互连、垂直带条互连和层耦合过渡互连三种高性能的互连方法，并且采用三维电磁仿真软件HFSS对这三种互连结构进行了建模和仿真。仿真结果表明，垂直通孔互连和垂直带条互连在0.1～25 GHz的频宽范围内，回波损耗S11<-20 dB，插入损耗S21>-1 dB，互连性能优良，而层耦合过渡互连在20～68 GHz内回波损耗S11 <-20 dB，插入损耗S21>-1 dB，具有在毫米波频段实现互连的潜力。     

新型树状分形天线多频特性分析

提出了一种新型树状分形天线结构。通过对叶脉进行模拟,天线具有良好的多频特性 ,二阶分形天线可以在3个频带内良好工作。给出了天线回波损耗、方向图结果。对各阶分形 天线进行了加工与测试,仿真结果与测试结果基本吻合,为多频天线的设计提供了新的思路 。     

分布耦合形恒电阻功率分配器及使其宽带化的最佳设计法

随着微波电路集成化,而需要有平面结构的多路功率分配器。本文着重介绍定向耦合器恒电阻性的多路功率分配器电路。该电路的输出端口,在全频段上彼此完全隔离。同时,该电路还可任意设定输出端口数,但是,其缺点是随着输出端口数的增加,就会出现传输频带变窄的端口。因此,进一步对传输频带的宽带化进行了研究。研究结果表明,作为基本电路元件使用的单节和2节定向耦合器,应该明确如下两点:(1)在单节定向耦合器中,如果引入波纹和带宽比,就可与N节非对称定向耦合器同样处理。(2)切比雪夫多项式的根,近似地给出了定向耦合器的平均耦合度。采用定向耦合器的多路功率分配器,如果给出了输出端口的个数与BW,便可进行设计。其中BW是可以自由设定的参量,这个BW的设定方法,意味着能使全部端口的传输频带最佳化。最后进行的实验证明了本方法的有效性。     

超宽带多节定向耦合器设计

介绍了一种简单易行的多节定向耦合器设计方法.采用平行耦合线的分析理论得到了多节定向耦合器的耦合度通用表达式,再通过耦合度带内波纹波动最小条件求解得到耦合器的设计参数.最后给出了一个设计实例,耦合器在工作带宽1～4 GHz内,插损小于0.4 dB,耦合度带内波动小于±0.25 dB,设计数据和实物测试数据具有很好的一致性.     

树状分路器累计回波损耗的计算及实验

本文导出了树状光纤分路器累计回波损耗的计算方法.文中还介绍了用pdlmultimeter对级联线路上的四级光纤分路器的累计回波损耗进行的测量,实验结果与理论值相符.计算方法表明,随着级联的增多,累计回波损耗的增量越来越弱:而实验结果表明,当级联数量大于3以后,累计回波损耗的曲线趋于平坦,并与理论计算完全一致.提出了一个新的回波损耗测试方法.     

第二类阶梯定向耦合器

一、引言单节四分之一波长定向耦合器频带较窄。1957年就有人提出了等长度均匀分布耦合对称线段级联的定向耦合器(图1(a))。此后许多人对此做了工作,使之进一步完善[1—6]。至今已有完整的表格可供使用。我们把它称为第一类阶梯定向耦合器。第一类阶梯定向耦合器分对称和非对称型。这类耦合器展宽了频带。但是,实践证明,它有一些重要缺点:因为阶梯耦合系数非常分散,因而在结构上实现困难;在阶梯的结合处的突变使之造成极大的电气上的不均匀性,这就使特性受到严重影响。国外有     

快速测量定向耦合器方向性的宽带技术

本文对测试定向耦合器方向性的几种方法进行了比较.阐述了调节活塞法的基本原理、测试步骤以及误差分析.更新了调节活塞法,建立了快速测量定向耦合器方向性的宽带技术,使用该技术测试速度快、精度高、测试步骤简单、操作方便.     

小型化宽频带宽阻带微带滤波器的设计

目前研究宽频带微带滤波器的文献很多,但普遍不能同时具有宽频带和宽阻带的性能,且带内回波损耗大,带外抑制差。为此,提出了一种新型的宽频带微带滤波器。该滤波器采用在E型阶跃阻抗谐振器（SIR）中引入U型结构的方法,实现其宽频带宽阻带的性能。对滤波器进行仿真、加工与实测,仿真结果与实测结果吻合良好。加工得到的滤波器3 dB带宽为7.1 GHz,低于-20 dB的高频阻带为9.3 GHz,带内回波损耗低于-23.2 dB,实物尺寸为15 mm×8.5 mm,具有小型化的特点。实测数据表明,提出的滤波器具有良好的性能,在工程领域具有实际的应用价值。     

一种用于无线通信的车载圆盘天线设计

该车载天线主要由单极子天线、圆形地板以及一个透波性好、强度高的天线罩组成。仿真及实验结果证明：该天线在900M Hz~1100M Hz内回波损耗小于-10dB,在水平方向具有良好的全向性。稳固的结构及良好的电特性决定了此天线非常适用于高机动性车辆的无线通信要求。     

一种新型混合结构X频段宽带功分器

分析了不对称槽线混合结构T型接头的传输特性，设计了一种由不对称槽线混合桥结构组成的X频段宽带功分器，应用于8~10.3 GHz频段。该功分器主要包括微带-槽线过渡结构和不对称槽线混合桥结构，在实现电磁能量耦合传输的同时还具有良好的功率分配性能。电路没有引入专门的相移电路就可实现可调的相移。电路仿真结果表明，在工作频段内，回波损耗优于-15 dB，插入损耗优于-5 dB，隔离度优于-5.8 dB。测试结果与仿真结果基本吻合，证明了设计的有效性。     

不同电磁带隙结构对微带天线性能的影响

EBG（电磁带隙）结构已在微带贴片天线中得到广泛的应用。本文采用EBG结构对传统贴片天线进行了改进。使用基于有限元法（FEM）的软件模拟并比较了不同EBG结构对贴片天线性能的影响。结果表明基于基底打孔型方形孔EBG结构的贴片天线的性能最佳，其增益、带宽和输入回波损耗都得到了较大的改善。     

一种基于倒“T”形贴片结构的WLAN天线设计

提出了一种基体背面有电磁带隙结构的倒“T”形双频微带天线。研究发现该天线具有双频带特性,其双频工作频率分别为2.4 GHz和5.2 GHz,相应的带宽为805 MHz (2.099~2.944 GHz) 和831 MHz (4.568~5.409 GHz),增益达到3.1 dBi。仿真和测试结果基本吻合,表明该天线可以很好地满足WLAN工作频段标准要求,具有很好的应用前景。     

一种SLR结构陷波宽带滤波器的设计

在枝节加载谐振器（Stub-loaded Resonator,SLR）的理论基础上设计了一种陷波宽带滤波器,应用于3.0~6.7 GHz频段。该滤波器由一个倒T形短路枝节加载谐振器（Short SLR,SSLR）和一个基于半波长SIR基本结构的阶跃阻抗枝节加载谐振器（Stepped Impedance SLR,SISLR）构成。与传统陷波滤波器相比,该滤波器没有采用传统的缺陷地结构或缺陷微带结构,其陷波特性由SISLR与SSLR耦合所致,能够实现更好的设计灵活性。对电路进行了仿真和实物制作,仿真结果表明,插入损耗和回波损耗分别优于0.3 dB和12.2 dB,陷波的中心频率位于5.8 GHz,其分数带宽为6.8%。测试结果与仿真结果基本一致,体现了良好的电路性能。     

冷机低阻通路下的潜通电路分析及隔离方法

介绍了潜通电路的概念和分析方法,指出冷机低阻通路是在工程实际中形成潜通电路 的典型原因以及冷备份电路和先后上电电路两种常见的潜通表现形式,提出了采用二极管、 三态门、集电极开路(OC)输出、光电隔离和选用开关电源等5种电路潜通隔离方法,并阐述 了各种方法的潜通隔离原理,可用于指导潜通电路的分析及其隔离防护电路的设计。     

不允许卖空情况下均值-半方差投资组合优化研究

运用不等式组的旋转算法求解不允许卖空情况下均值-半方差投资组合模型,并选取沪市六只业绩比较好的股票,进行模拟投资,计算出模型的总收益率,并与等比例投资相比较。结果表明均值-半方差投资组合的投资效果总体上优于等比例投资。     

Less of a puzzle: a new look at the forward forex market

The two-country monetary model is extended to include a consumption externality with habit persistence. The model is simulated using the artificial economy methodology. The ‘puzzles’ in the forward market are re-examined. The model is able to account for: (a) the low volatility of the forward discount; (b) the higher volatility of expected forward speculative profit; (c) the even higher volatility of the spot return; (d) the persistence in the forward discount; (e) the martingale behavior of spot exchange rates; and (f) the negative covariance between the expected spot return and expected forward speculative profit. It is unable to account for the forward market bias because the volatility of the expected spot return is too large relative to the volatility of the expected forward speculative profit.