沉沙池长度计算方法综述

对沉沙池泥沙危害粒径标准的选定问题进行分析研究,指出泥沙危害粒径标准的选定应该综合考虑微灌产品的性能指标和水轮机磨损等因素.介绍了准静水沉降法、沉降概率法和超饱和输沙法的计算方法,并分析了准静水沉降法与一维流超饱和输沙法之间的相互转化,指出一维流超饱和输沙法在实际中应用最广,但其计算结果精度直接受恢复饱和系数α的限制,为此需要对α进行更深入的理论研究,使其应用范围更加广泛.     

水利工程沉沙池泥沙沉降计算方法分析与验证

介绍了水利工程沉沙池泥沙沉降计算方法,并结合实例对各种方法进行了分析验证。结果表明:采用准静水沉降法计算的泥沙分组沉降率与实测分组沉降率存在明显的偏差;泥沙颗粒平均粒径范围为0.175～0.570 mm、含沙量为0.25～1.00 kg/m3时计算泥沙沉降采用沉降概率法较为合适;二度流超饱和输沙法假设流速和扩散系数沿垂线方向为常数,但沉沙池中泥沙沿垂直分布为紊流且为不均匀流,因此该法存在缺陷;一度流超饱和输沙法考虑挟沙水流超饱和和水流向上紊流的特点,将悬移质泥沙粒径按大于或小于0.25 mm分别进行计算,其沉降率计算值与实际观测值非常接近,便于实际应用。     

浅析水利水电工程沉沙池泥沙沉降计算方法

本文对沙早水电工程沉沙池设计中最常用的泥沙沉降计算方法，准静水沉降法和一度流超饱和输沙法，从公式结构上进行了一定的分析研究，结果表明，在一定条件下，准静水沉降法之计算公式是一度流超饱和输沙法（不考虑水流挟沙能力）的一种近似表达式，可用来估算沉沙池内含沙量变化。     

沉沙池泥沙沉降率的计算与试验研究

介绍了一维超饱和输沙法的基本公式,并用大禹渡沉沙池的实测资料进行了验证计算。结果表明:①沉降率计算结果与实测沉降率吻合较好;②加设调流板和溢流槽后,沉沙池的池段分组沉降率、工作段分组沉降率和大于某粒径级泥沙的沉降率均有所提高,并且泥沙粒径越细,提高幅度越大。     

水利工程沉沙池泥沙沉降计算方法讨论

水利工程沉沙地泥沙沉降计算方法大致可分为三类，即准静水沉降法、沉降概率法和超饱和输沙法，而最常用的计算方法是准静水沉降法和一度流超饱和输沙法。尽管准静水沉降法和一度流超饱和输沙法分别基于两种不同的理论基础，但笔者在研究中发现，经一定的数学公式推演，两种方法的计算公式可以彼此转化。在一定条件下，即在常数ｅ的指数很小时，准静水沉降法计算公式是一度流超饱和输沙法（不考虑水流挟沙力）的一种近似表达式。分段计算沉沙池时，在常数ｅ的指数小于等于０．４８９的条件下，两种方法计算泥沙分组含沙量之相对误差不大于２０％。计算段长度的选取对两种方法的计算结果误差影响最大。只要适当选取计算段长度，准静水沉降法可用来估算沉沙池内含沙量变化。     

山东引黄工程沉沙池淤积特性计算分析

黄河是多泥沙河流,在引调黄河水的同时也引进了大量泥沙。文章从沉沙池型式选取、泥沙沉降与淤积形态分析、出池含沙量控制、沉沙池运用方式等环节,阐述了沉沙池泥沙淤积特性的计算原理及计算方法,使出池含沙量达到控制标准,满足引黄工程引水的需要。     

水电站沉沙池泥沙沉降率计算方法分析与检验

设计沉沙池时，首先要解决的问题之一是悬移质泥沙沉降计算方法。为此，对目前国内外业界采用的计算方法分类进行分析，并以成都勘测设计研究院进行沉沙池原型观测的资料和成都勘测设计研究院科学研究所进行的专题水槽试验成果，对准静水沉降法、沉降概率法和超饱和输沙法三种方法进行了检验，其中超饱和输沙法偏差最小。为此，明确推荐采用超饱和输沙法。该方法已经列入《水利水电工程沉沙池设计规范》。     

一维超饱和输沙法恢复饱和系数的对比分析

介绍了目前国内广泛采用的一维超饱和输沙法的基本内容,并讨论了决定此法精度的影响因素α的研究情况.根据点绘出的d-α曲线图对有关计算公式进行了对比分析,并用实测资料进行了检验.结果表明,α值随泥沙粒径的增大而增大是值得商榷的,在现有的α计算公式中,根据泥沙沉速、水流的摩阻流速、水力坡度和含沙量建立的公式与实际情况最为吻合.     

沉沙池超饱和输沙法恢复饱和系数研究

恢复饱和系数αi是一度流超饱和输沙法计算的重要参数之一,理论分析和实测资料表明,αi值与泥沙分组平均沉速ωi、摩阻流速U、池段平均水力坡度J等因素有关,是一个变幅较大的系数。用实测资料建立的αi值计算公式,其泥沙粒径范围为d=0.005～0.25mm,基本覆盖了黄河及长江中下游地区的泥沙粒径。在缺少相似已建沉沙池水流和泥沙特征实测资料条件下,且悬移质泥沙粒径d<0.25mm时,可用式(13)进行αi值计算。     

沉沙池泥沙沉降和水流含沙量计算方法

现有的计算沉沙池泥沙沉降和出口水流含沙量方法存在着一些缺点。通过研究，取得了计算灌溉沉沙池的新的简单方法，可求出沉沙池出口含沙量和水力糙度平均值，将计算数值与原型观测和试验研究结果进行比较，证明此新方法有更高精度。     

圆中环沉沙排沙池泥沙水力计算方法研究

圆中环沉沙排沙池泥沙水力计算方法的研究不仅便于了解其它类似沉沙池的水力特性,而且 还能依据该方法推出满足条件的沉沙池尺寸。按照沉沙池的设计规范进行水力计算,包括泥沙沉速计 算、泥沙沉降率计算及泥沙起动计算,并与模型试验的研究成果进行比较分析。结果显示:泥沙各粒径 组沉降率的计算值与试验值偏差不大;泥沙起动流速的计算也为沉沙池结构设计提供了有力依据,同时 再次验证圆中环沉沙排沙池设置的合理性,并进一步研究沉沙池的优化设计,为以后类似沉沙池设计提 供了可靠方法。     

黄河流域水力资源复查综述

1977-1980年，我国进行了第3次全国水力资源普查。为进一步查清我国水力资源状况，以便更好地开发和利用，2001-2003年，对全国的水力资源进行了全面复查。本次复查范围为单河水力资源理论蕴藏量10MW及以上的河流，水电站为这些河流上装机容量0．5MW及以上的水电站。统计项目按理论蕴藏量、技术可开发量、经济可开发量和已(正)开发量4项进行统计，资料统计截止时间为2001年12月31日。本次复查的黄河流域水力资源理论蕴藏量10MW及以上的河流共155条，理论蕴藏量共计43312．1MW，与1980年普查成果比较，增加7．53％，变化不大。技术可开发量和已(正)开发量增幅较大。     

引黄入冀补淀工程沉沙池设计优化研究

黄河是一条多泥沙河流,引水必然引沙,在引黄工程渠首修建沉沙池,使泥沙在特定区域集中沉积处理,将泥沙造成的环境问题限制在较小的范围内,保证总干渠清水下泄,是引黄工程成败的关键。采用准静水沉降法的原理,对选定的2条条渠梭型沉沙池方案进行了分析计算。鉴于沉沙池所占的土地均为农田,为节省土地和投资,选择沉沙池条渠底宽450 m方案。按照计算,沉沙池每年淤沙量233万m3,需处理的泥沙量较大,泥沙处理问题将成为引黄入冀补淀工程最大的环境制约因素。经多方面调研,近期泥沙处理初拟方案为:优先选择低洼和闲置土地堆放,并进行平整,覆盖原状土,做好水利配套设施;黄河泥沙作为土源可以成为工程用土。     

水利工程定期冲洗式沉沙池泄空冲洗计算

水利工程定期冲洗沉沙池 ,一般为双室或多室交替运行 ,当其中某池室的沉沙容积淤满 ,出池含沙量达不到设计标准时 ,应停止该室沉沙运行 ,及时冲洗。泄空冲洗是定期冲洗式沉沙池的一种特殊冲洗方式。一般情况下 ,沉沙池停止淤积运行之初 ,池内尚存有一定数量的水体 ,如及时开启冲沙闸泄空 ,可利用这部分水体挟带池内尚未充分浓缩固结的泥沙出池。大禹渡等沉沙池泄空冲洗原型观测和模型试验排沙效果表明 ,沉沙池泄空冲洗不仅冲洗效果好 ,而且可节省冲洗水量。验证结果表明 ,由水沙平衡条件给出的式 (5 )和式 (6 )分别用于计算与本文类似条件的沉沙池泄空冲洗排沙量及冲洗历时是合理的。泄空冲洗计算关键是合理选择平均排沙含量Scp 及可泄空排出的淤积泥沙干密度γ′s。     

黄河流域天然径流量计算解析

黄河流域天然径流量的计算是黄河流域水资源规划、调度、生产、科研的基础性工作。天然径流量主要包括实测径流量和人类活动影响的径流量两部分，其中实测径流量由水文测站进行断面控制，而人类活动河川径流影响的量需要通过还原，这部分还原水量的计算工作是天然径流量计算中最重要的部分。对黄河流域还原水量的计算，黄委目前已有一套较为成熟的方法，即通过国民经济各生产部门从黄河干支流引出的水量扣除回归河道后的水量，便可计算出还原水量，也就是通常所说的净耗水量。通过介绍还原水量计算方法，阐述了河川径流量与水资源量的区别。     

关于沉沙池计算中的水流挟沙力

一度流超饱和输沙法是考虑了超饱和输沙特点的泥沙沉降计算方法．沉沙池内水流挟沙力是一定水力和床沙组成条件下水流挟带床沙质的能力．从已建沉沙池沉降标准、池内设计水流水力以及床沙组成条件来看，沉沙池运行前期、中期水流挟沙力一般都很小．用一度流趋饱和输沙法计算沉沙池沉降率时可不考虑水流换沙力的影响．均匀流条件下，用不考虑挟沙力和考虑挟沙力的一度流超饱和输沙法分别计算沉沙池的沉降率，二者相对误差取决于挟沙力与进口含沙量之比，该比值小于0．2时，相对误差小于20％．沉沙池内挟沙力与进口含沙量之比小于0.2时，用一度流趋饱和输沙法计算沉沙池的沉降率，可不考虑水流挟沙力的影响．     

黄河三花区间水利工程对洪水,径流的影响

陆浑，故县两座大型水库基本上能控制其上游的来水，可以减小三花间洪峰和洪量。三花间中小型水库对洪水的影响主要是拦蓄作用，调蓄作用一般很小。中小型水库群对一场洪水的洪峰流量和径流量影响较大，对连续洪水的次场洪水影响较小。     

黄河流域典型区域实际ET计算案例研究

针对黄河流域典型区域的实际ET(蒸散发量)计算问题,基于SWAT分布式水文模型,提出了相应的计算方法,对所需资料、数据处理和方法验证进行了设计,以黄河流域鄂尔多斯地区为研究实例,通过计算和分析可知,该区域1990—1999年平均降水量为268 mm,区域实际ET有天然ET(由陆地ET和水域ET构成)、耕地ET、城乡居工地ET组成,其中平均天然ET为246 mm,耕地ET为133 mm,城乡居工地ET为0.547 mm。1990—1999年,鄂尔多斯地区平均实际ET为379.5 mm。对区域实际ET计算方法的研究和验证,可为进一步探索黄河流域水资源管理模式奠定基础。     

木兰溪下游滞洪区水力模拟计算

为模拟木兰溪下游洪水淹没现状、核定现状堤防安全泄量、比较洪水归槽前后水流流速变化 ,应用水量平衡方程和水力学公式编制程序对木兰溪下游滞洪区进行了水力模拟计算 .计算结果表明 :由于木兰溪下游滞洪区调蓄作用 ,10 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量不到 2年一遇 ,2 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量比平滩流量 ( 10 0 0m3 /s)还小 ;1949年后港利至三江口河段尚未通过大于 110 0m3 /s的洪水 ;2 0年一遇洪水 ,港利以上南北洋平原漫滩洪水断面平均流速为 0 .2 1～ 0 .93m/s,远远小于规划方案的 1.8～ 2 .95m/s;港利以下至三江口河段河道断面平均流速为 0 .38～0 .85m/s,也小于规划方案的 1.87～ 2 .2m/s.     

黄河流域地表水可利用量分析计算

应用断面径流量减去河道内生态需水量与河道外难控制利用弃水量并扣除二者间重复量的算法,利用黄河唐乃亥、花园口、利津等7个水文站断面实测和统计数据,分析计算多年平均黄河花园口、利津断面地表水可利用量分别为292.88亿～317.56亿m^3/a和258.88亿～361.24亿m^3/a。