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固定式管束釜式重沸器是一种带蒸发空间的卧式换热器,其壳程筒体与壳程筒体短节之间通常采用斜锥壳进行连接。此类换热器整体结构的上、下非对称性必然导致设备壳体的弯曲变形,这就要求在进行管板应力分析时必须考虑斜锥对管板上应力分布规律的影响,同时管板及管束的存在对斜锥 相似文献
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目前国内多鞍座卧式容器的设计及计算并没有形成统一的标准,大多采用三弯矩理论计算弯矩和鞍座反力,再引用双鞍座卧式容器的ZICK校核方法对应力进行校核,此方法步骤杂,不便于工程应用,本文借一实例计算,来讨论三鞍座卧式容器筒体最大轴向应力值可能出现的几种情况下筒体轴向应力计算和校核。 相似文献
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随着社会经济不断发展,人们对能源应用的多样性也提出了更多的要求,客观上提高了换热器的设计水平需求,包括强化换热过程、提高换热效率、节约资源投入、提高经济效益等。其中管壳式换热器具有结构简单、操作可靠等优势,目前在我国化工、石油、冶金、航空等多个领域广泛应用。本文以下结合近年来管壳式换热器技术的发展进行研究,提出强化传热技术的必要性,从管程、壳程、管束等方面分析强化传热的特征,并提出管壳式换热器发展趋势。 相似文献
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《化工管理》2018,(3)
为了研究单节段挡板对管壳式换热器的传热和流动阻力的切割方向的影响,本文通过建立3种不同管壳式换热器的挡板,简化实体模型的切口方向,使用CFD软件Fluent在壳管式热交换器上进行热传递和流动状态的3D数值模拟。以水为壳体介质,改变壳侧介质入口流速,同时改变壳侧雷诺数Re在10000~70000范围内,得到不同条件下壳侧流场和温度场。根据数值模拟,总传热系数,壳侧传热系数/压降和单位压降的ΔP作为不同切口方向的管壳型挡板的综合测量,当流场和温度场的变化管壳式换热器外壳。数值模拟结果表明:挡板是垂直切割方向,管壳式换热器总传热系数最大且压降最小,换热器达到最佳性能,其他2种管壳式挡板切割方向换热器性能几乎不变。 相似文献
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在设计月牙肋钢岔管时,有许多因素影响着肋板中点、管壳焊缝处及顶部应力峰值区的应力,如何选取合适的敏感因素使得管壁受力最合理,成为钢岔管设计中的一个重要问题.文章以新疆某水电站月牙肋钢岔管为例,列出单元类型、网格密度、边界长度、分岔角、公切球半径、管壁厚度、肋宽比、腰椎转折角等影响管壁应力的敏感因素,通过数值模拟多组方案... 相似文献
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为延缓压力容器的腐蚀速率,以某压力容器为例,开展腐蚀原因及解决对策的研究。通过对压力容器腐蚀情况的分析,明确造成压力容器腐蚀的主要原因。根据环境中的腐蚀因子,选择屈服强度<220 MPa的铁素体钢或碳钢作为压力容器的主要材料,优化接头焊接;为避免容器筒体无法承载内部压力从而出现腐蚀问题,计算压力容器筒体强度,设计管板厚度;根据实际情况,设计缓蚀剂的应用,完善压力容器衬里防护。设计方法经过检验证明:该方法可以提高石油化工压力容器的气相与液相防腐蚀能力,降低容器的腐蚀速率。 相似文献
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《设备管理与维修》2001,(1):48
高速部分流泵(简称高速泵)是国外的一种新型特殊泵,其特点是高转速、高扬程、小流量,过流部分由吸入管、叶轮、扩散室和扩散管组成,理论扬程比一般离心泵高。在这种高速泵中,液体以叶轮出口处的切向速度在泵体内旋转,只是在扩散器处才有一部分液体输出,故称高速部分流泵。石家庄焦化厂引进了两台美国胜德斯特兰流体输送公司生产的高速泵,该泵由电动机、增速机和泵三部分组成。它的高转速通过优异的增速机来实现,最高可达34000r/min,以油雾来润滑齿轮和轴承。
该泵为立式结构,进口和出口位于同一中心线上,叶轮直接安装在增速机输出轴上。叶轮是全开式的,没有前后盖板,叶片是放射状的直叶片。运转中不会产生轴向力,故泵体内没有轴向力平衡装置;叶轮与泵壳的间隙稍大,一般为2~3mm,在泵壳与叶轮之间不需要密封环。扩散器有螺旋式和同心圆式两种,扩散器周围布置了1~2个锥形扩散管,扩散管进口设有喷嘴。轴封装置采用机械密封,泵内设有旋风分离器,使被输送的液体经过净化后引入机械密封对其冷却,以延长机械密封的使用寿命。
在低流量高扬程即低比转数领域,高速泵无需多级化,又由于采用了完全开放式叶轮,因此具有许多优点:①最高扬程可达1760m,在低比转数范围内,由于液体与叶片之间几乎没有相对流动,水力损失很小,因此效率比一般离心泵高。②除扩散器的喷嘴外,几乎没有易磨损部位,又由于叶轮与泵体的间隙大,所以可以用来输送含固体颗粒及动力粘度达500cP的液体。③带诱导轮的叶轮具有良好的抗汽蚀性能。④能承受的外配管载荷应力高,抗热冲击性好,可输送-130~+260℃的液体。⑤结构紧凑,质量轻、体积小,基础工程较简单。⑥泵的整体结构为全封闭式,可以在露天安装运转。
由于高速泵通过提高转速和特殊的叶轮设计,能产生以往只有多级离心泵或往复泵才能得到的高扬程小流量,无论从结构上还是运行性能上都具有多级泵或往复泵不可比拟的优点,因而具有广阔的发展前景。
〔石家庄焦化厂设备处王春红、刘存贵供稿 石家庄市谈固北大街23号 050031〕⑨ 相似文献
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对于A(B)ES型换热器在位不抽堵内漏,一般常用的方法是:(1)卸下AES型换热器的管箱平盖,或卸下BES型换热器的封头管箱,并以合适的对半法兰与壳体法兰连接来保证固定管板与筒体间的密封;(2)卸下换热器外头盖和浮头盖,并将浮头端的换热管口全部用橡塞子塞紧,再装上浮上疬和外头盖;(3)通过壳体注水打压来观察固定管板端换热管口及其胀口是否有水流出。 相似文献
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本文通过在静力等效的轴向载荷作用下薄壁杆的正应力和变形的分析,论述了只要静力等效的轴向力产生双力矩,圣维南原理和实心杆的轴向拉(压)正应力公式对薄壁开口截面杆和部分薄壁闭合截面杆都是不适用的。给出了薄壁矩形截面杆的适用条件和适用曲线。 相似文献
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《石油工业技术监督》2015,(12)
针对铝支撑结构的受力情况,利用机械结构分析软件ANSYS对其应力进行了计算。根据计算结果,对管道支撑结构安全失效原因进行了分析。结果表明,在支腿和管道之间加一块垫板,减少支腿和母线管道焊接处的应力集中,可以防止因应力集中的裂纹扩展到管道筒体而导致管道漏气安全事故的发生。 相似文献
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由于膨胀管需要下入水平井中,水平井井眼曲率和水垂比均较大,膨胀管螺纹连接处壁薄强度弱,在施工过程中极易发生断脱,为此对膨胀管下入水平井的风险和可行性进行分析。以某井眼为例,利用有限元软件对螺纹进行下入强度计算、螺纹连接的屈服极限计算以及螺纹连接的拉伸极限计算,并搭配室内模拟实验,判断螺纹连接是否出现失效风险,进而判断膨胀管下入水平井的可行性。研究结果表明:通过对比30 m膨胀管无螺纹连接的应力应变情况,30 m有螺纹连接的膨胀管的最大应力未超过材料的许用应力;螺纹连接的屈服极限计算和拉伸极限计算结果显示,螺纹连接均达到极限状态。室内模拟实验结果显示膨胀管实验过后符合膨胀管补贴要求,研究结果对膨胀管长水平段补贴以及制定配套的施工工艺规范具有重要指导意义。 相似文献