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《化工管理》2019,(15)
页岩气是从页岩层中开采出来的天然气,主体位于暗色泥页岩或高碳泥页岩中,页岩气是主体上以吸附或游离状态存在于泥岩、高碳泥岩、页岩及粉砂质岩类夹层中的天然气。美国已经对页岩气的勘探开发有80多年了,且已经实现页岩气进行商业性开采,成为一种重要的天然气资源。我国页岩气正处在起步阶段,随着这几年的大力开发,已经在我国的西南地区形成了涪陵礁石页岩气区块、长宁宜宾页岩气区块、内江威远页岩气区块、自贡荣昌永川页岩气区块,这些区块都实现了较大的产量输出和商业价值。页岩气的生产对地层的压裂最为关键,是能否实现量产的关键。作为压力设备的选用、优化直接关系到压裂成本的控制。采用集成性压裂装置有利于节约压裂成本,减少场地占用空间,减少压裂管线的配备,美观大方,操作简便。通过实验和现场使用,能满足页岩气平台压裂的使用要求,具有广阔的运用前景。 相似文献
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《石油工业技术监督》2017,(1)
通过分析总结国内外相关煤层气储层压裂的技术方法,结合煤层气储层的地质特征,通过实验数据分析和软件模拟计算得出:压裂液选用活性水经济成本低,表面张力可以控制在25~30m N/m,砂液比、裂缝导流能力能够满足开采要求;压裂液中添加浓度为1%的KCL防膨剂,能够改变储层基质的润湿性,减少对储层的伤害程度;天然石英砂支撑剂在30MPa以下时破碎率12%,能够尽可能多的沟通多条割理系统;当闭合压力小于20MPa时,841~2 000μm粒径石英砂导流能力大于420~841μm石英砂导流能力,压裂前期注入420~841μm石英砂,后期适量注入841~2 000μm石英砂,可以提高裂缝的导流能力,减弱支撑剂的回流作用;压裂铺砂浓度不小于10kg/m2;储层压裂的裂缝半长设计在100~120m较为合理,加砂量原则上按射开储层厚度每米6m3计算,砂比平均值大于13%,施工排量5~6m3/min,井口限压50MPa。 相似文献
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熊雪 《石油工业技术监督》2023,(12):60-65
针对W油田套损井组压裂工艺不成熟,受非均质性强和注采关系不完善等因素影响导致井组难以有效动用的问题,建立了套损井组精细控制压裂治理技术。在层位优选卡段优化、裂缝参数优化、加大加砂规模基础上,完善形成了套损井双封单卡精控压裂工艺,单趟管柱压裂段数由4段升至9段,单层加砂量由80 m3升至200 m3,满足了修复后井径100 mm以上低产油井的压裂需求。在Y开发区A井组开展试验评价,水井压裂后吸水量增加了56 m3/d,动用比例增加42.9%,砂岩厚度动用比例增加45%。A井组周围3口油井压裂后,平均日产液量增加了32.5 t,日产油量增加了8.2 t,增液强度为8.1 t/(d·m)。该井组投入产出比为1∶3.4,累计产生经济效益1 362.2万元。该技术实现了从套损井组工艺管柱、压裂方案优化和油水井配套调整等方面地质工程一体化设计,取得了较好的试验效果,为油田套损井组高效开发提供了重要借鉴。 相似文献
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UASB处理甲苯氧化废水试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
采用UASB反应器处理甲苯氧化废水,接种颗粒污泥,当进水ρ(COD)为6 000 mg/L,运行负荷(以COD计)为6 kg/(m3.d)时,COD去除率达到84%左右,出水ρ(COD)为853~985mg/L,其适宜的运行条件为进水pH值为5~6,ρ(COD)为5 000~6 000 mg/L,水力停留时间为24 h,容积负荷(以COD计)为5~6 kg/(m3.d)。通过对污泥的培养驯化和合理的运行方式,甲苯对厌氧消化的抑制影响可以得到很好的控制。 相似文献
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为深入研究平-直联合开发井网压裂水平井的开发指标计算与开发规律,结合点源函数建立平-直联合开发压裂水平井的地层压力解公式,追踪生成流线划分流管,基于流管法实现压裂水平井的开发指标计算。给出了平-直联合开发压裂水平井的流线以及压力梯度场图,分析其流线特征以及渗流规律。结合某外围平-直联合开发区块实际情况,以四注井网为例计算了压裂水平井的开发指标,在此基础上分析其开发规律。模拟结果表明:该四注井网产量递减为指数类型,产液量主要分为低含水期下降、中含水期稳定和高含水期回升3个变化阶段,含水上升变化分为低及高含水期采出程度低、中含水期采出程度较高3个阶段。 相似文献
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在地层水化学分析、气水层的识别的基础上,对苏里格气田苏54区块气水的分布特征及分布规律开展深入研究。区块东部基本不产水,其余区域均有地层水的存在,并且在一定程度上具有连片分布的特征。2012年在东部筛选不产水的区域集中,Ⅰ+Ⅱ类井比例达到72.0%,平均无阻流量10.6×104m3/d,2口水平井试气均达百万方,开发效果良好。 相似文献
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王静 《石油工业技术监督》2019,(8)
针对牛圈湖区块低压特低渗油藏注水补能驱替开发存在单井产量递减快、高含水率、采出程度低的问题,以提高区块动用程度和低成本高效开发为最终目标,开展了特低渗油藏水平井体积压裂研究与实践。通过地质评价认识、室内研究、数值模拟与现场实践相结合,形成了"高密度布井+密切割"的压裂模式,配套以速钻桥塞分段分簇射孔为主要压裂工艺和以低成本压裂液体系为支撑的技术思路。在牛圈湖区块进行了27井次体积压裂现场应用,单井日增油效果明显,新建产能11.8×104t,实现了该区块效益建产。该技术组合对特低渗油藏低成本高效开发具有一定的借鉴意义。 相似文献
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吉木萨尔J28块芦草沟组页岩油采用水平井体积压裂改造方式实现了区块的有效动用,但存在着投产成本过高、压裂参数不合理、改造效果达不到预期等问题。为提高压裂增产效果,建立数值模拟模型开展压裂关键参数优化研究,并采用正交试验方法和随机森林算法研究影响压后产能的主控因素,研究表明,水平段长度、段间距和用液强度是提高单井产量最主要的3个因素。矿场试验表明:“长水平段+细分切割分段分簇+大规模体积改造”的压裂设计方式取得了较好的增产效果,初期日产液量93.0 m3,日产油量19.3 m3。研究成果对页岩油藏水平井体积压裂设计优化具有指导意义。 相似文献
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通过对镇泾区块储层地质特征的分析研究,建立了裸眼水平井分段压裂参数的力学设计方法。针对不同的水平井完井情况,推荐了相适应的分段压裂改造工艺,对区块未来水平井压裂改造工艺的选择具有借鉴意义。该结论和方法在镇泾区块水平井的分段压裂中取得了成功,压后效果证明了其结论的正确性和方法的有效性。 相似文献
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杨文敏 《石油工业技术监督》2023,(7):63-67
针对低渗透油田压裂选井、选层困难,压裂效果变差的问题,以提高剩余油措施挖潜为目标,对套损修复井、小井眼井等小直径井压裂技术进行了研究。研究得出:小直径封隔器、喷砂器与压裂管柱的配置适用套管内径大于Φ102 mm、井温小于120℃的套管修复井及小井眼井的压裂,可一趟管柱坐压4层,并根据套损点位置限制设计了4种管柱结构,实现小直径大砂量多层压裂;套损修复井压裂后,初期平均单井日增液2.6 t,日增油2.2 t,增油强度1.3 t/(d·m),含水下降26.0%;小井眼井压裂后,初期平均单井日增液1.8 t,日增油1.6 t,增油强度1.1 t/(d·m),含水下降29.9%;套损修复井与小井眼井所在区域的剩余油分布较重复压裂、转向压裂井所在区域的剩余油更加丰富,措施潜力更为突出。小直径大砂量多层压裂工艺技术拓宽了压裂选井、选层的空间,为大庆长垣外围油田剩余油挖潜提供了有效的技术支撑。 相似文献
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小左 《石油工业技术监督》2013,(4):25
2013年3月24日,随着英平1井最后一道现场作业工序——活动管柱的完成,大庆油田2013年第一口井大型压裂井压裂施工圆满完成。2013年大规模压裂井口数同比增加近4倍,标志着大庆油田外围勘探开发进入以提高水平井产能为宗旨的"大压裂"时代。英平1井井深1 933 m,位于黑龙江省大庆市杜尔伯特蒙古族自治县腰新乡兴隆村西1.5km,属 相似文献
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《石油工业技术监督》2018,(12)
针对低渗透油田薄差油层薄互层多、连续性差、注采关系不完善等问题,以提高薄差油层有效动用为目标,开展了薄差油层对应精细控制压裂改造技术应用。创新油水井对应精细控制压裂技术应用,将改造方式由单井点常规压裂转变为油水井组同时压裂改造,将改造对象由双封单卡多层段笼统压裂转变为单砂体对应压裂改造,将裂缝形式由常规单缝延伸转变为树枝状裂缝系统,将压裂砂量由常规固定用量转变为单砂体个性化用量。现场试验8个井组,平均单井日增油3.1 t,增油强度1.1 t/(d·m),平均有效期266 d,技术效果明显优越于常规油井单井压裂。通过对应精细控制压裂技术的创新应用,大幅度提高了薄差油层的动用程度,对低渗透油田开发具有重要的指导意义。 相似文献
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锦16兴隆台油层1979年投入注水开发,以2%-3%的采油速度稳产13年,实现区块高速、高效开发,目前已处于特高含水(97%)、高采出程度(50.5%)阶段.为提高区块采收率,优选欢2-22-5井区实施微球调驱试验,见到一定效果,实现阶段增油2563吨. 相似文献