柏叶口水库溢洪道底板压力分布及抗空蚀性能分析

为了防止柏叶口水库溢洪道发生空化空蚀破坏,在常压下对溢洪道的底板压力及抗空蚀特性进行了水工模型试验。试验采用整体正态水工模型,模型的比尺为50∶1。通过模型测试校核洪水和设计洪水下溢洪道泄洪时的底板流速和压力分布,并根据空化理论模型计算底板沿程的空化数分布,分析空化发生的可能性,对建筑物的抗空蚀特性进行分析。试验得到校核洪水和设计洪水情况下,泄槽最小空化数分别为0.35和0.40,其位置为反弧段起点附近。试验结果和分析表明,为了防止溢洪道发生空蚀破坏,可以通过控制溢洪道的不平整度来实现。     

锦江水库第二溢洪道空化与空蚀问题分析

介绍锦江水库第二溢洪道空化和空蚀问题,供类似工程设计时参考。     

涕江水库第二溢洪道空化与空蚀问题分析

介绍锦江水库第二溢洪道空化和空蚀问题，供类似工程设计时参考。     

浅谈下天吉水库溢洪道抗空蚀设计

在高水头泄水建筑物工程设计中，高速水流下的抗空蚀设计是水工设计中的一个十分重要的内容。本文根据空蚀产生的机理、防空蚀的一般措施，结合下天吉水库工程溢洪道设计及水工模型试验，从工程布置、建筑物体型设计、平整度控制、材料选择等方面，论述下天吉水库溢洪道抗空蚀的设计，供大家探讨。     

达克曲克水电站溢洪道空化空蚀问题研究

国内首个成功运用通气减蚀措施避免泄水建筑物空蚀的工程是冯家山水库.与冯家山大坝一样,达克曲克水电站属中坝工程,最大坝高62.6m,有必要讨论表孔溢洪道泄槽空化空蚀问题.采用时启燧等提出的掺气挑坎临界坎高的经典算法以及空化空蚀相关规范,通过理论计算与实际分析表明:①在溢洪道泄槽段无需设置掺气挑坎;②在没有掺气减蚀措施的情况下,计算施工不平整度按要求控制可以有效避免空化空蚀.     

白云山一级电站水轮机空蚀安全评价及抗蚀措施

根据江西省吉安市白云山一级水电站转轮检修实践,概述水轮机主要空蚀现状及评定方法,分析产生的原因及程度,提出相应的防空蚀措施,以达到减少空蚀面积,更有效地延长检修周期,使水轮发电机组的效益最大化.     

混凝土的抗空蚀强度

本文研究了混凝土的抗空蚀强度，构造了混凝土抗空蚀强度的表达式和空蚀率的表达式。     

公伯峡水电站左岸溢洪道泄槽防空蚀设计优化

为了提高公伯峡水电站左岸溢洪道泄槽抗空蚀设计的可靠性、安全余度和减少施工难度，在分析国内外高速水流泄洪建筑物运行实例的基础上，结合公伯峡工程实际，通过水力学模型实验验证，优化设计采用了增加掺气设施。保证高速水流底部充分掺气，从而防止了泄洪建筑物的空蚀破坏。这一措施不仅简单、易行，还可节约工程投资、增大工程安全度和可靠性。     

糯扎渡水电站溢洪道底板抗冲磨防空蚀混凝土表面平整度施工经验

糯扎渡水电站溢洪道工程具有泄量大、水头高、高流速等特点,泄槽段底板抹面面积大,底板平整度质量要求高。结合糯扎渡溢洪道工程特点,采取针对性的施工方案,从滑模、抹面以及保护工艺入手加强管理,其平整度满足了设计要求,为同类工程积累了经验。     

台阶溢流坝过流掺气减蚀问题的研究

根据大朝山水电站表孔减压模型试验资料,结合原型观测有关资料,对台阶溢流坝掺气减蚀问题进行了分析研究。结果表明,利用表孔宽尾墩+台阶面的过流形式,可以解决台阶面大单宽过流掺气减蚀问题,台阶面水流近底掺气浓度最小在5%以上。高坝试验结果还表明,坝高增加20 m,台阶面水流掺气浓度沿程分布规律不变,即该掺气减蚀方法应用范围可推广至坝高131.0 m的台阶溢流坝。     

判别泄洪洞反弧段发生空蚀的水力特性标准

 搜集了国内外已建工程龙抬头式泄洪洞的运用情况共22例， 对其中一些工程发生空蚀破坏的原因、条件进行了综合分析。提出可以用泄洪洞作用水头、反弧末端平均流速及反弧段水流空化数等3项水力特性的界限值， 作为判别龙抬头式泄洪洞反弧段是否会发生空蚀的水力特性标准。     

孔板泄洪洞初生空化数的估计

本文通过解析方法得到了孔板泄洪洞中最小压力系数Ｃｐｍｉｎ的表达式；给出了计及压力脉动及水中含气量影响的初生空化数的半径验关系式；对孔径与管径比为０．６９时在不同管径及流速条件下的计算结果与已有文献的实验结果进行了比较，它们吻合良好。     

溢洪道水力学研究中存在的几个问题

尽管国内外科技工作者在溢洪道水力学研究方面取得了令世人瞩目的成就，但溢洪道水力学在实践中还存在一些问题。文中进一步分析了掺气浓度估算、岩石抗冲能力估算、弯道水流流态改善、水流压力脉动值估算等问题。     

构皮滩水电站泄洪表孔分流齿坎的空化试验研究

 高拱坝泄洪表孔增设分流齿坎可以改善下泄水流流态和水垫塘底板的压力特性,提高消能效率,但由此带来分流齿坎的空化问题。采用减压模型试验方法对构皮滩水电站泄洪表孔分流齿坎的空化特性进行了试验研究。试验成果表明：该处空蚀可能性较大,而修改方案中,此处空化强度明显减弱且未超过空化初生阶段。     

曲亭水库溢洪道模型试验优化分析

通过物理模型试验对曲亭水库溢洪道消能方式和体型设计的对比分析,提出科学、合理的工程设计方案,对工程实践具有现实指导意义。     

米兰河山口导流兼泄洪洞掺气减蚀设施设计

米兰河山口工程泄水建筑物由导流兼泄洪洞、台阶式溢洪道组成,依次布置于左岸河床。导流兼泄洪洞采用有压短管进水口,孔口尺寸为3.5m ＆#215;3.5m,出口采用底流消能,消力池长70m、宽15m。根据单体水工模型试验成果,采取挑坎与通气槽组合型式的掺气体型,能较好地解决水流空蚀问题。     

鸭河口水库除险加固工程溢洪道泄流能力研究

根据鸭河口水库溢洪道除险加固方案,在堰顶增加一水平段,其体型较标准体型发生变化,泄流能力不能按标准体型计算.针对以上问题,通过物理模型进行了系统研究,模型试验成果和分析过程可以提高对该种堰型的认识,其研究成果对类似工程具有参考价值.     

水电机组气蚀调查结果及分析

介绍了对我国１００多台已运行的水轮机气蚀调查结果，分析了气蚀改善的原因，并给了有关水轮机比转数和装置气蚀系数的统计关系曲线等。     

王家崖水库溢洪道陡坡段底板破坏机理分析

王家崖水库溢洪道２０１１年泄洪时发现陡坡段底板出现不同程度的破坏现象,为了分析破坏原因,明确破坏机理,采用ｋ－ε双方程模型,结合ＶＯＦ法对工程原型泄洪过程进行了水力学数值模拟计算反演,并根据计算得到的特征部位水流流速与压强值,分别采用附加扬压力抬升和流速水头力矩作用两种方式对底板产生破坏的可能性进行了计算分析,分析结果表明竖向错位厚度超过０．７ｍ时,流速水头形成力矩作用的破坏结果与现场破坏形式比较一致,即流速水头形成力矩作用是王家崖溢洪道产生破坏的主要原因。