P110套管特殊扣密封面细小裂纹分析

在P110套管螺纹加工时发现特殊扣套管密封面存在细小裂纹,通过外观和金相分析、宏观和微观断口形貌观察、能谱分析,发现裂纹缺陷处存在非金属夹杂物。结果表明,组织中存在非金属夹杂物是造成该套管有细小裂纹的主要原因,冬天轧制过程中前端冷却速度过快,使非金属夹杂物拉长、破碎,最终产生细小裂纹。指出,螺纹加工后能够对端部缺陷部分进行切除;对特殊性能要求的油套管可适当控制金属夹杂物的级别;在冬天轧制的过程中,在轧机的前端装加热器,可缓解管坯前端过多的温度降低,减少变形抗力和裂纹出现。     

表面喷丸处理对轴用42CrMo钢弯曲疲劳性能的影响

根据轴类零件的实际工况,选用缺口棒状试样作为研究对象,分析了经表面喷丸处理的调质态42CrMo钢在常温空气环境下的旋转弯曲疲劳性能。结果表明,试样经表面喷丸工艺处理后,抗弯曲疲劳性能显著提高,疲劳极限提高约90MPa;表面喷丸试样疲劳裂纹产生和扩展速度缓慢,宏观断口呈现出塑性断裂特征。     

X60在硫化氢环境下疲劳裂纹扩展速率研究

采用中心裂纹板试样及TS4-12MC电阻测量片测定了X60材料埋弧焊焊缝在空气和不同浓度H2S水溶液环境下的腐蚀疲劳裂纹扩展速率.由于疲劳过程的复杂性,试样工作区域又在焊缝处,所以试验的最终结果具有一定分散性.试验结果表明,H2S水溶液环境下的疲劳裂纹扩展速率明显比空气中的快,并且有随着H2S溶液浓度增加而变快的趋势.     

15-5PH联轴器断裂失效分析

某公司的15-5PH联轴器发生2次断裂,为探究失效原因,采用断口宏观观察、扫描电镜分析、化学成分分析方法,对联轴器进行了失效分析。结果表明:2次断裂都属于疲劳断裂,是由于联轴器的材料存在缺陷所致。裂纹在缺陷处萌生,受工作振动的影响发生扩展而形成疲劳裂纹,在交变载荷作用下最终导致联轴器的开裂。     

35CrMoA抽油杆失效原因分析

在宏观形貌、化学成分、金相组织、力学性能、断口腐蚀产物及载荷分析的基础上,对35CrMoA抽油杆的失效原因进行了分析。结果表明:35CrMoA抽油杆的主要失效原因是腐蚀疲劳,疲劳源位于抽油杆表面腐蚀坑处,腐蚀产物中除Fe的氧化物外还有较多的硫化物。腐蚀坑在较大的载荷作用下容易产生疲劳裂纹,最终导致抽油杆腐蚀疲劳失效。文中提出了防止同类抽油杆发生断裂失效的措施。     

127mm G105钻杆管体刺穿失效分析

通过力学性能测试、金相显微组织和断口分析,并结合钻杆的受力状态,对某127mm G105钻杆管体刺穿失效原因进行分析。结果表明,钻杆刺穿失效的原因是由于操作不当,大钳夹持管体时产生许多深的牙痕,钻井过程中,牙痕底部由于应力集中形成裂纹,在交变应力作用下,裂纹疲劳扩展,最终导致钻杆形成刺孔。     

表面失效分析,预防与表面工程

一、零件的失效与表面众所周知,断裂、磨损与腐蚀是机械零件和工程构件的3种主要失效形式。断裂是一种“突发病”,常常导致生命财产的重大损失。据统计美国每年因断裂及防止断裂要付出的代价约1200亿美元,相当于国民经济总产值的4％。绝大多数的断裂是因疲劳而引起的,在某些工业部门,疲劳断裂可占断裂事故的80％～90％。疲劳破坏通常起源于自由表面或内部缺陷所在处,在这些地方形成微裂纹,在循环应力作用下,裂纹逐步扩展,直至断裂。起源于自由表面的疲劳破坏比起源于内部缺陷的更为常     

一种用于切丝机刀辊体轴承拆装辅助装置的研制

烟草加工过程需要将烟叶切成细丝,方便后续卷烟。烟草在切丝过程中可能出现烟草表面黏附的杂物或灰尘掉落甚至飘起,容易出现杂物和灰尘再次落在烟丝表面造成污染,同时切丝过程通常是从上向下进刀,导致烟丝在切断过程中容易受到重力向下被拉伸甚至断裂情况,并且部分切割过程难以精准保证切割过程的精度,导致切丝过程存在一定缺陷,所以研制一种机构能够有效避免这种情况发生。     

川渝地区钻具重点失效层位分析及预防措施

文章通过川渝地区各地层钻具的失效统计，明确了钻具失效主要集中在浅部地层的X组和Y组层位，钻具在Y层位和X层位都以钻铤失效为主，Y组失效主要集中在100～500 m进尺区间，X组失效主要集中在500～1 500 m进尺区间。根据地层岩性、钻速、狗腿度分析表明，Y地层钻具失效的原因为地层岩石研磨性高、钻具旋转钻进钻速小、应力集中处累积疲劳损伤较为严重，同时岩性不均地层易导致钻具振动，导致中和点漂移；X地层钻具失效的原因为地层软硬交错易引起井斜，产生较大狗腿度，钻具在旋转钻进时，承受较大的交变载荷，造成钻具疲劳失效。针对重点失效地层岩性对钻具失效的影响，提出增加减震器、采用防斜技术、缩短检测周期等方法来预防钻具提前失效。     

抽油杆短期失效原因分析

抽油杆是有杆泵采油方式的重要部件。在抽油过程中,抽油杆柱由于不对称循环载荷、稠油、腐蚀、结蜡等原因,造成抽油杆失效。通过几何尺寸测量、力学性能测试、化学成分、显微组织及示功图分析,对抽油杆的断裂原因进行了分析。结果表明,抽油杆断裂的主要原因是扳手方存在孔洞缺陷、表面脱碳、组织不均匀及非金属夹杂物数量较多的材质问题,次要原因是扳手方截面尺寸不足及扳手方过扭造成的损伤。最后,建议增加抽油杆的脱碳层、非金属夹杂物、显微组织、晶粒度、抽油杆内部缺陷等检测项目。     

以Mo/Al/B2O3/金刚石粉体热爆反应体系在金刚石颗粒表面形成镀覆涂层

以Mo/Al/B₂O₃/金刚石粉体为热爆反应体系,在金刚石颗粒表面形成镀覆涂层,采用X射线衍射(XRD)研究热爆反应产物和金刚石颗粒的物相组成,采用扫描电镜(SEM)观察金刚石颗粒表面的显微形貌。研究发现：热爆反应产物易于粉碎,易于将金刚石颗粒与结合剂分离;随着金刚石含量的增加,试样膨胀逐渐加剧,在高纯Ar气保护下,基体会形成以MoAlB为主相的材料;热爆反应会在金刚石表面形成由Al、Mo₂C、Al₂O₃和AlMo₃组成的多元涂层,涂层由大量平均粒径为2 μm的晶粒组成。总体而言,当金刚石含量较低(10%和20%)时,产物中金刚石颗粒表面镀覆良好。     

青西油田X井堵塞分析评价及解堵方案

针对玉门青西油田X井储层伤害的主要原因,实验评价了使用现场的压井液、压裂液与储层的配伍性及伤害程度。根据实验结果得出:对于X井,高密度的氯化钙盐水进入地层引起地层的强力敏感,导致渗透率下降,同时大量的滤失液有可能造成水堵和乳化堵。通过表面活性剂和醇将油溶湿表面转化为水溶湿表面,解除水堵;压裂液在盐酸和高密度盐水的作用下,溶解度大幅度降低,固体胍胶和残渣吸附在微裂缝的壁面上,造成了压裂液固体堵塞;针对盐酸溶液与压裂液发生反应生成难溶解絮团所致的储层堵塞,可采用双氧水进行降解,解除残渣堵塞;十水四硼酸钠对5%双氧水有防腐作用,但是在高温时可与双氧水发生反应,生成白色沉淀物,不宜作缓蚀剂。硝酸钠与硝酸钾对5%双氧水有一定的防腐作用,且钢试片的腐蚀速率也比较小。以青西油田X井为例,开展了实验评价,并制定了可行的解堵方案。     

汽轮机润滑油中带水的分析与治理方案

火力发电厂中汽轮发电机组以3000r/min的转速运行,各瓦的油润滑非常重要,如果出现润滑方面的问题很容易造成大的事故,所以对发电厂润滑系统存在问题的分析非常有必要。根据准能公司发电厂两台100MW汽轮发电机组在正常运行和启停机过程中,润滑油中带水较多的情况,从设备结构及运行方式上进行了分析,提出了导致润滑油中带水的主要原因,并有针对性地提出了治理方案。     

VVER机组二回路系统水化学的控制与优化

二回路系统中的设备和管道为碳钢和不锈钢制成的,容易受到水中的O2和CO2等成分的腐蚀,缩短其使用年限.二回路水化学控制不良,腐蚀性介质会通过给水系统进入蒸汽发生器,增加蒸汽发生器二次侧沉积物的量,严重的会引起蒸汽发生器传热管的点蚀和晶间腐蚀,威胁核电厂的安全运行.田湾核电站在原设计的基础上对凝结水精处理系统运行方式进行技改,提高蒸汽发生器给水及排污水pH,减少凝结水精处理树脂再生次数;严格控制系统内化学试剂的采购标准,降低阴离子对二回路系统设备的腐蚀影响;机组停机前对二回路系统设备管道进行钝化处理,有利于蒸汽发生器传热管表面形成致密的保护膜.《技术规格书》规定当蒸汽发生器二次侧传热管单位面积沉积物达到100g/m2,需要进行化学清洗.通过蒸汽发生器“隐藏盐”试验和传热管表面沉积物的分析,发现蒸汽发生器运行状态良好,传热管无应力腐蚀裂纹,沉积物量极少.T108/208大修时对蒸汽发生器传热管的检查可以看出,蒸汽发生器二次侧钝化保护膜致密完整,从T104以来没有发生蒸汽发生器堵管现象,一期工程的良好实践对扩建机组二回路水化学监督和控制具有重要的指导意义.     

关于低渗透凝析气藏的储层钻井液保护研究

由于低渗透凝析气藏的储层孔喉细小,渗透性很差,导致黏土含量高,非均质性严重,所以容易因各种各样的入井工作液侵入储层导致水敏、水锁等一系列的损害,并且经常发生其特有的反凝析损害和一些非正常的现象发生。结合吐哈油田巴喀低渗透凝析气藏,系统解析了低渗透凝析气藏的储层损害的特征及现象。实验表明,水锁是其储层的主要因素之一,渗透率的损害机率为65.23%~91.01%。在该区钻井液的基础上,可以选择优良的有效降低油/水界面的张力及表面的活性剂,再一个是运用成膜技术和理想填充"协同增效"的保护储层方法,研究出保护储层低损害钻井液;通过对配伍性、动态污染等实验对该钻井液的保护储层特性进行点评。实验结果表明,其钻井液具有突出的流变性及配伍性,可以使储层岩心的渗透几率,恢复值从63.2%增加到84.7%,这种方法可以有效的保护储层。