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φ4.5× 10 0m回转窑原密封是迷宫式的 ,由于迷宫式密封预留间隙要考虑回转窑的热膨胀量 ,φ4.5× 10 0m回转窑间隙一般在 10 0mm以上 ,因内部积灰 (料 ) ,筒体上下窜动 ,密封板由于筒体热变形、弯曲偏摆量增大 ,有时甚至挤掉窑头 (尾 )固定摩擦片 ,动圈对口螺栓折断 ,使密封失效。一、新型密封结构图 1改造后新型密封结构 (图 1)为径向接触式密封 ,通过调整螺栓来调整摩擦块的上下行空间 ,弹簧使摩擦块始终与动圈接触 ,达到密封的效果。因此控制动圈随筒体旋转时的径向跳动量是控制密封效果的关键。二、拆装前的准备工作1.在窑头、尾罩下方… 相似文献
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承德县城镇热力公司第 5供热站的两台DZL7-0 7/95 /70型热水锅炉 ,运行中发生多次管板断裂事故 ;停炉检修时发现两台锅炉锅筒底部均有鼓包现象。锅炉锅筒底部沉积的水渣厚3 0mm左右 ,切断封头检查 ,前管板水渣沉积部位剖面呈三角形 ,中间最长达 90 0mm(见图 1)。一、原因分析经分析 ,锅炉出现锅筒鼓包和前管板断裂 ,主要是由于水渣在故障部位沉积引起的。经对水渣物理检查和化学分析 ,确定水渣的主要成分为 :水垢 (CaCO3 、MgCO3 ) 3 0 %,泥沙 (SiO3 ) 3 0 %,铁锈 (Fe3 O4) 2 0 %,其他 2 0 %。水渣形成主要原因 :供热系统水与炉水是… 相似文献
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3.主梁上拱度的矫正 矫正前应将小车固定在无司机室的一端,并用千斤顶将被矫正的主梁中间顶起,使要被矫正的主梁那端的大车轮离开轨道10～20mm,即利用起重机的自重,使下盖板加热区受压缩以加大其矫正效果。但外加力不应过大,以防加热部位失稳引起加热体皱折。 在主梁下盖板上进行几处横向带状(见图5中B向所示,宽度b为80～120mm)加热,同时在相应部分 相似文献
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在生产实践中 ,热变形会造成不利影响 ,如导致工件变形严重而报废等。但如果掌握它的基本原理和变化规律 ,就能利用来解决生产中的难题。1 长梁校直一根 10m长的工字钢产生变形 ,直线度达到 3 0mm ,中部弯度最大 (图 1)。选择长度中间部位 ,底部靠近辐板两侧为加热区A ,在两个B区放置湿布 ,尽量减小温升。当A区微红时 ,以冷水浇之 ,待工字钢的温度完全平衡时 ,它的弯度明显减少。然后 ,再给两个B区同时加温后 ,用水冷却。经此处理之后 ,工字钢直线度达到要求。使用此法需注意避免矫枉过正。2 大型罐门变形矫正有一个较大的真空罐 ,其罐门… 相似文献
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<正>1.原筒节制作工艺在压力容器制造中,筒体是主要受压元件,过去公司受卷板机(滚径200 mm,辊长1.8 m)能力的限制,筒体直径500 mm时,一般直接采用无缝钢管制作。直径500 mm的筒体,一般采用钢板卷制、焊接而成,由于直径及板厚的限制,采用钢板压头及预留直边法。(1)钢板压头。卷制前端头必须经过预弯,以适应由于卷板机上下滚轴有一定跨度不卷制尽头而出现直段的现象。直径≥700 mm的筒节采用在三辊卷板机上直接压头卷制。(2)预留直边法。直径≤600 mm的筒节采用预留直边法(筒体下料尺寸两端各加长200 mm)在三辊卷板机上压头后,将直边部分割去再成形的方法,坡口的质量没有刨削加 相似文献
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Φ2.4 m×3.6 m湿式格子型球磨机运转中振动频繁,振动原因是两半式大齿圈,制造、运输及安装过程中整体圆度难以达到要求。解决办法是改进大齿圈与筒体的连接,合理确定大小齿轮齿顶间隙和接触面积。 相似文献
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日常机械装配修理过程中 ,常会遇到因配合件较紧难以拆装的问题。用缠绕电热元件适度加热的办法 ,利用遇热部位热胀程度不同的特点 ,由外向内加热 ,使孔胀大 ,再适度揪拽 ,可达到轻松拆装的目的。只要合理控制加热部位和时间 ,既不损坏工件 ,又大大提高了生产效率和检修质量。制作方法如下 :用 φ0 5mm的Cr3 0Ni70电热丝 8m ,外包0 2mm厚绝缘石棉布 ,制成 φ5mm螺旋管 ,螺距 φ8mm。螺旋管内穿入 3mm的石棉绳以固申缩 ,螺旋管总长 4m ,管外再包一层0 5mm厚无缝蛇纹石棉布 ,将螺旋管从中间折回使两股并排配置 ,然后在双排螺旋管外围包 0 … 相似文献
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氧化铝厂Φ3.2m×3.1m格子型球磨机是配料系统的关键设备之一。钢球在筒体内的运动具有一定的轨迹,为保护筒体内表面不受磨损,筒体内铺有高锰钢条形衬板和圆弧型压梁。条形衬板采用δ=6mm橡胶板做背衬(图1),起到隔音、隔热、防振以及防止料浆冲刷筒体的作用。球磨机橡胶板背衬受高温、碱蚀、挤压变形失去图1压梁装配示意图弹性,导致衬板与筒体之间产生间隙,条形衬板处于悬空状态,在钢球的冲击下,使其断裂。条形衬板在常温下安装,通过压梁用螺栓固定,在热态下螺栓伸长,使其紧力松弛。如图1所示,压梁压住条形衬板后,与筒体之间有30￣40mm的缝… 相似文献
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1.阻塞原因及现状分析 某化肥厂重油裂解气化装置中有三台废热锅炉,主要用途是回收由重油气化炉产生的高温裂化气(H_2 CO)显热,使气体温度由1300～1350℃降到300～500℃。其结构为蛇形盘管锅炉,总传热面积为47m~2,正常情况下可产蒸汽9.36t/h,压力为5MPa,结构示意见图1。 此设备为立式筒体,内部有4根螺旋形盘管,高温气体由下面一个φ428×14mm的球形分配体分配到4根锅炉盘管中,自下而上分别沿直径为φ83×6、φ76×6、φ68×6、及φ60×5(尺寸单位为mm)的管流动,之后顺4根下降管至底部集气管流出。管材料下部为1Cr18Ni9Ti、上部为20g钢,价值约15万元/台。该 相似文献
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我厂主导产品JZC、JZM系列混凝土搅拌机均采用双锥搅拌筒,筒体进料锥和出料锥为5mm厚钢板卷制而成。过去卷制锥体在一台W11-20×2500三辊机械传动卷板机上进行。由于该卷板机已使用近20年,长期滚压锥形料口,料周边带有气割下料时留下的高硬度焊渣。锥形工件移动速度和辊轴线速度不相等,焊渣将两传动辊表面拉伤并出现了数道3mm深的沟槽,导致辊表面和工件表面接触不良,经常出现打滑、卡滞现象。 此台卷板机已经大修两次。如果采用以前的修理方法,仅 相似文献
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《设备管理与维修》2004,(9):38-38
序号名称型号 规格生产厂出厂年新度售价 (万 )备注1 龙门镗铣床 662 0 ;台面 :2m× 6 .3m ;最大加工宽度 :2 2 5m ;高度 :2 1 5m ;承重 :50t;铣头功率 :30kW ;自重 :1 32t (俄 )乌里扬 1 9847成 1 652 数控龙门镗铣床 662 0Y ;台面 :2m× 6m ;承重 :50t;主电机功率 :45W ;2 0 0 3年改数控为西班牙发格系统 (俄 )乌里扬 1 980 8成 2 503 落地镗铣床 WD - 2 0 0A ;X行程 :4 1m ;Y行程 :3 1 5m ;承重 :60t;镗杆伸出 :1 8m ;滑枕移动 :1 6m 捷克 1 9787成 2 4 54 落地镗铣床 λP - 2 1 2 ;镗杆 :Φ1 60mm ;镗杆伸出 :80 0mm ;… 相似文献
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蒸发罐是真空制盐的主要设备.我厂制盐车间6台蒸发罐(直径为3.2m、壁厚为12mm、材质为A_3F钢),先后将其直筒段施焊了4m高的不锈钢(1Cr18Ni9Ti)衬里,经使用7年以来,至今衬里基本无损坏,光滑平整,生产使用中不结大块盐垢,收到了较好的效果.现作如下介绍.一、施焊衬里工艺过程1.将2000×1000×2mm的不锈钢板4～6块合装在镗床上开32个尺寸为12×30mm的长方形孔(孔间中心距为250×250mm),然后打磨毛刺使之平滑. 相似文献
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尼龙66盐公司NG -75 /3 82 -M6型中温中压二级分离循环流化床锅炉,省煤器布置在过热器出口的尾部烟井的上部。为降低磨损,采用螺旋鳍片管制造:管子φ3 2mm×3mm ,鳍片高15mm ,鳍片厚1 5mm ,节距10mm ,管组错列布置。整个省煤器分成两个管组,第一排在鳍片上装有防磨板,管与上下集箱连接的引出段光管上覆盖有防磨瓦,弯头部位装有防磨罩置于侧墙内,以减少磨损。该炉于1998年8月投运,到2 0 0 0年6月不足两年的时间里,就发生了省煤器泄漏。从整个省煤器的检查情况来看,磨损情况较为严重,有些管道螺旋鳍片磨蚀殆尽,省煤器管迎风面管壁多处磨损… 相似文献
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L型空压机安装过程中,应注意下列情况: 1.固连变形 该机有两个部位同基础固连(见图1),机身A和支座与滑道B。其中A为主要连接,B为辅助连接。调整时应先A后B,故B有基础平面误差影响,还有过定位方式影响。若方法不当,会引发部件的变形。 2.热胀变形 该机B处工作温度较高(130℃～160℃),故冷态装配时,应留出适当空隙,以补偿热胀变形的影响,否则也 相似文献
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推焦机是焦炉生产中的主要设备,担负着推焦过程中推焦和平煤的工作。平煤杆溜槽是推焦机上的重要部件。在平煤杆平煤过程中,溜槽侧板上的两条滑道由于频繁运动,会自然磨损,需定期更换溜槽。我公司6m焦炉所用推焦机溜槽长3500mm宽400mm,焊接技术要求较高,按照原来的焊接工艺方法焊接时,溜槽会产生严重的焊接变形,虽然使用了多种矫正变形方法进行矫正,但收效甚微。后来通过改进焊接工艺方法,严 相似文献