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因为砷化镓场效应晶体管振荡器比其它类型的固态振荡器的噪声低,效率高而且设计灵活,所以在微波通信中非常适用。目前已有有关 C 频段和 X 频段的砷化镓场效应晶体管振荡器试验成功的报导。这些振荡器的输出功率均低于10O毫瓦,直流——射频变换效率低于20%。本设计采用共源砷化镓场效应晶体管振荡器结构。振荡器是一个 C 频段的集成化振荡器。在振荡器中有一个最佳外反馈网络,共源场效应晶体管片安装在氧化铝陶瓷基片上。振荡器的微带线和作反馈用的电容器串联连接。这种没有采取稳定措施的振荡器,在6千兆赫可产生400毫瓦的功率,效率为38%。这可与同一场效应晶体管片作放大器用时产生的最大输出功率相比拟。 相似文献
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本文介绍一种工作在-40℃~+80℃之间的微波集成收—发固态源,从米波段到五公分频率的十多个部件,全都制作在陶瓷基片和铁氧体基片上。固态源既包含了接收机的本振信号,又为发射信道激励行波管的调相器提供了载波功率。其中,采用的功分振荡器则是利用晶体管的双发射极将功率分为两路非平衡输出的一次成功尝试。在注锁电路中采用注入锁定放大器提供的稳定输出对功分振荡器进行基频注锁,使固态源的频率稳定度达2×10~(-6)。 相似文献
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本文介绍了一种YIG(Yttrium Iron Garnet)振荡器的X波段频率合成器的设计方案,实验结果表明,该合成器性能稳定可靠。 相似文献
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本文报导我们研制的一种单片微机控制的锁相环频率合成器。它以大规模集成芯片MC145146为中心,配以参考振荡器、环路滤波器、直流放大器、压控振荡器、双模前置分频器以及单片机频率控制系统。 相似文献
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介绍了3.5GHz宽带无线固定接入系统射频接收机中800MHz频率合成器的设计,讨论了环路滤波器以及压控振荡器等环路部件对频率合成器输出信号相位噪声性能的影响,提出了低相位噪声频率合成器的设计方法。最后结合实际系统分析了本振信号相位噪声对基带接收机16QAM解调误码性能的影响,并给出计算机仿真的结果。 相似文献
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介绍一种机载合成孔径雷达(SAR)频率合成器的试验研究。该合成器采用了数字锁相环与模拟环相结合的方法,以及谐波混频和减振技术,实现了频率合成器的低功率、轻重量、小体积和低相位噪声等技术指标。 相似文献
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本文介绍一种稳定的毫米波雪崩二极管振荡器。如果从二极管位置所观察的振荡器的负载阻抗的实部和虚部能够容易独立地变化的话,那么振荡器便能在毫米波频段的任一频率产生最大的输出功率。振荡器的形伏和尺寸是根据一个放大五倍的比例模型测量确定的。这种振荡器能在40~60千兆赫的宽频率范围获到20分贝毫瓦或更大的功率,用相同的二极管在75千兆赫能获得15分贝毫瓦以上的输出功率。 相似文献
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本文介绍的数字式微波频率合成器,采用直接分频锁相方式,使压控振荡器和分频器直接工作在微波频段。其突出特点是输出频率范围宽(750~950MHz),频率稳定度高(-25℃~+50℃内,优于1×10~(-5)),功耗低(<0.7W),电路简洁,体积小。本文主要介绍该微波频率合成器系统方案设计、工作原理及有关电路和测试结果。 相似文献
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用分谐波注入锁定一个微弱的寄生振荡信号,能够对毫米波雪崩二极管振荡器实现有效的稳定。在分谐波注锁实验中,当分谐波频率与主振频率之比为1:2时,在10兆赫的锁定频率范围内可以得到大于19分贝的锁定增益;在分谐波比值为1:4和1:6时,可分别获得12分贝和13分贝的锁定增益。利用寄生振荡信号时,在分谐波频率与寄生振荡信号频率之比为1:2的情况下,可在10兆赫的锁定范围内得到高于32分贝的锁定增益(这比对主振信号锁定时的锁定增益要高13分贝);在分谐波比为1:4时,锁定增益高于15分贝。用频谱分析仪测量表明,被分谐波注入锁定的振荡信号几乎与注入信号相一致。这些数据表明,用分谐波注入锁定的锁定增益比用主振信号注入锁定高。 相似文献
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本文介绍了一个Ku频段功率合成器的设计和实验结果,采用分支线分配/合成网络实现2管功率合成,合成效率74%。 相似文献
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我们研制了一种普通封装的GaAs FET 和高Q介质谐振器的共漏振荡器。这种共漏振荡器采用FET沟道反向的办法,利用自身的栅源电容构成反馈电路,省去了复杂的外反馈网络;还采用了高Q介质谐振器作成反射型的稳频电路,解决了频率稳定度的问题。这种振荡器结构简单、调试方便,在4~6GHz范围内输出功率大于300mw,效率超过30%,机械调谱带宽大于100MHz;在-40~+70℃温度范围内,频漂小于±O.6MHz,频温系数为2×lO~6/l℃。 相似文献
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本文证明在注入锁定情况下,压控注锁振荡器实质上是压控可变相移振荡器(VCPSO)。分析了由鉴频器(FD)、鉴相器(PD),以及FD加PD同VCPSO构成的三种环路,并分别给出了等效框图,及相应的闭环相位传递函数。为了与一般锁相环路相区别,分别称之为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类零阶最小剩余相位误差环。 相似文献
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测量发射机噪声的基本指导观点表明,最好把噪声视为调幅和调频噪声来阐述和测量。当知道了调幅调频噪声,就可通过计算来确定射频频谱。调幅噪声对射频频谱形状的影响取决于调幅噪声的功率谱密度的形状。调频噪声对射频频谱的影响,是RLC谐振响应具有边带结构,而不是δ函数具有边带结构。振幅噪声用直接式检波二极管进行测量。5千兆赫以上频率的调频噪声用单端谐振腔鉴频器进行测量。5千兆赫以下的调频噪声用改进的传输线鉴频器进行测量。对于这种鉴频器,本文将作详细介绍。把注入锁定振荡器作为鉴频器的前置放大器,就可能测量低功率低噪声信号源。广泛使用的基带分析器是具有固定带宽的超外差波形或频谱分析器。通过对基带分析器的了解,可以解决大多数测量结果中的差值。至少发射机噪声测量的基带分析可以自动化,具有节约时间和改进资料提供的价值。 相似文献
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梗概微波功率放大器,很多设计是采用晶体管、耿氏二极管、碰撞雪崩渡越时间二极管构成的注入锁定和负阻放大器。设计这些微波功率放大器时,需要根据其输出功率、效率和散热设计等因素,有效地灵活运用有源器件的固有功率。这就要求知道,所用的具有某一固有功率的有源器件,它能够构成什么样的功率放大器。为了弄清楚这些问题,本文分析了注入锁定和负阻放大器在大信号激励时的输出功率特性,弄清楚了有源器件的固有功率和放大器的激励功率以及与被激励放大后的功率之间的关系,并求出了激励功率与有源器件固有功率之间实现完全功率合成的条件。分析时把注入锁定和负阻放大器分为反射式和通过式两种,分别求出有关振幅和相位基础方程式,并把激励功率和有源器件的固有功率代入振幅基础方程式。此外,举出实际应用以上分析结果的例子。 相似文献