简式数控卧式车床 技术条件(摘要)(续)

JB/T8324.2—96(代替JB/GQ1126-88)8负荷试验机床应做下列负荷试验:a.主传动系统最大转矩试验;b.最大切削抗力试验;c.主传动系统达到最大功率试验(抽查);d.抗振性切槽试验。8.1主传动系统最大转矩试验和最大切削抗力试验用强力车削外圆进行试验。用切削测力计进行测量时,转矩按式(1)计算;用功率表(或电流表和电压表)、转速表测量时,转矩按式(2)计算,切削抗力的主分力按式(3)计算。按主分力和刀具角度确定机床的切削抗力。T=Fr(1)T≈9550(nP-P0)(2)F≈9550(r nP-P0)(3)式中T——转矩,N·mF——切削抗力的主分力〔式(1)中的F为用切削…     

数控立式卡盘车床 技术条件(续一)

8 机床负荷试验8.1 主传动系统最大扭矩和最大切削抗力试验8.1.1 试验方法 用强力车削外圆(无冷却液)进行切削,并按表5格式记录(略)。 切削时可逐渐改变进给量或切削深度以达到额定值。     

金属切削机床负荷试验规范(五)

五、卧式铣床(万能铣床)及立式铣床负荷试验规范 1.试件材料45~#钢α_b=700MPa,或灰口铸铁HB180～200 2.刀具 高速钢(W18Cr4V)标准圆柱形铣刀(粗齿)及标准套式面铣刀 3.切削用量 切削速度:v=15～50m/min,切削深度:t=5～15mm,每齿走刀量:Sz=0.1～0.5mm 4.切削功率计算 用圆柱形铣刀(粗齿)铣削平面     

TH67100/2双工作台卧式加工中心简介

为了满足机械、汽车、冶金等行业对于较大型卧式加工中心的需要 ,我公司开发研制了TH6710 0 2型双交换台卧式加工中心。该机床为机电液一体化产品 ,定位精度 0 .0 1mm ,重复定位精度 0 .0 0 5mm ,回转工作台分度定位精度 5″ ,带有 10 0 0mm×10 0 0mm的双工作台 ,该产品已形成系列 ,并投放市场。一、机床主要技术性能参数与机床数控系统及电气配置1 技术性能参数主轴额定转矩　 10 0 0N·m主电机功率　 2 2kW主轴转速　 2 0～ 3 0 0 0r minZ轴最大进给抗力　 12 0 0 0N工作台X轴行程　 12 0 0mm主轴头上下Y轴行程　 10 0 0mm立柱Z轴行…     

金属切削机床负荷试验规范(二)

二、立式车床负荷试验规范1.试件材料可根据情况选用钢或铸铁进行负荷试验45~#钢(锻造 σ_b=600～700MPa)ZG35钢(σ_b=500MPa)HT00灰铸铁(HB180～200)试件直径D=0.6～0.8机床最大加工直径     

渐开线圆柱齿轮几何计算(六)

3.17 用测量值 W 和 M 计算分度圆螺旋角β当已知齿轮的法向基节 Phn 和法向压力角αn时,可用公法线长度 W 和量球(柱)距 M 的测量值计算出分度圆螺旋角β。以r_b=p_hnz/2πzcosβ_h。代入公式(3—45)得:cosβ_b=P_(bnz)/2πrmcosam(?) (3—59)式中:α_(mt) 按公式(3—47)计算。r_m 用测量值 M 按公式(3—48)或(3—49)、(3—50)计算。分度圆螺旋角β可从公式(3—16)求得。例3—2。已知-斜齿圆柱齿轮的齿数齿 z=39.测得的参数有 P_(hn)=14.76l:W=99.864.K=7;M=232.885,d_n=8.5。由此确定出:m_n=5.α_n=20(?)。今要测定其分度圆螺旋角β。解:基圆上法向弧齿厚 s_(bn)由式(3—41)得:     

数控立式卡盘车床 技术条件(续二)

9 机床精度检验9.1 几何精度和工作精度检验(有删减) 精度检验按JB/T 9895.1的规定进行。其中 G4、G5、G6、G7等四项应在机床达到中速稳定温度时检验。试件的检测表面粗糙度Ra最大允许值为1.6μm。9.2 热变形试验(抽查) 几何精度检验中的G4、G5、G6、G7等项,检验其冷热态精度     

直齿锥齿轮齿厚和压力角的钢球测量法(续完)

2.计算钢球测量接触点到锥顶的距离 R 测:R _测=(x~2 y~2 z~2)~(1/2)将式(11)、(12)、(13)代入上式得:R_测=r/sinδ_b将式(24)代入上式得:R_测=α(cosφsinθ (sinφcosθ)/(sinδ_b)(50)式中:φ按式(31)或(39)或(41)计算,θ按式(8)或(43)计算例5.计算例1中的钢球测量接触点的锥角与锥距δ_测与 R_测。θ=(Ψ-(?))sinδ_b     

机床数控系统通用技术条件

本标准是对JB T 883 2— 1999《机床数字控制系统　通用技术条件》和JB T 10 0 5 5— 1999《步进电机驱动机床数控系统　技术条件》进行的合并修订。修订中 ,对两个标准的内容作了调整、合并和增删。与原标准相比 ,在内容方面的主要差别有 :(1)标准名称改为《机床数控系统　通用技术条件》。 (2 )增加了静电放电抗扰度、电快速瞬变脉冲群抗扰度、电压暂降和短时中断抗扰度、浪涌 (冲击 )抗扰度等电磁兼容性 (EMC)方面的试验项目 ,代替原标准抗干扰能力试验。 (3 )增加了对颜色、接线、防护等方面的要求 ,删去了运输试验、泄漏电流试验和步进电机运行特性试验等项目。本标准自实施之日起代替JB T883 2— 1999和JB T 10 0 5 5— 1999。     

锻锤胶带砧垫技术的应用(续一)

三、胶垫厚度的计算及选用1.计算公式胶垫厚度d:?(3)锤性系数C:?(4)计算动压应力σ_d:?(5)把式(5)中C值代入(3)式得?(6)式中 A_(zl)——砧座下压振幅,m G_0——落下部分重量,即活塞、锤杆和锤头的总重,NG_1——砧座重量,NA_1——砧座底面积,m~2v——锤击速度,m/s?,T_0为说明书最大打击能量ψ——冲击回弹影响系数,?,ε为回弹系数,考虑到有限质量比在撞击中第一阶段不产生回弹,即ε=0(在压缩位移后的回弹,对砧垫不产生附加冲量),一般自由锻或模锻都取砷ψ=0.32sm~(1/2).     

变位直齿圆柱齿轮齿形样板的做法

用指形铣刀加工大模数齿轮 ,刀具的重磨经常要用到齿形样板。标准直齿圆柱齿轮的齿形样板 ,可通过近似画法做出 (切削手册中有明确说明 ) ,而变位直齿圆柱齿轮的齿形样板 ,要通过如下步骤获得 :首先计算出齿顶圆直径ｄａ、分度圆直径ｄ、齿根圆直径ｄｆ及基圆直径ｄｂ ,其公式为 :ｄａ=ｚｍ + 2ｍ( 1 +ｘ)ｄ =ｚｍｄｆ=ｚｍ - 2ｍ( 1 .2 5-ｘ)ｄｂ =ｄｃｏｓ2 0°式中 :ｘ—为一变位系数 ;ｚ—为齿数 ;ｍ—模数。其次计算出分度圆弦齿厚ＳＳ =( π2 + 2ｘｔｇ2 0°)ｍ然后选择适当间距 ,计算半径从ｒａ 至ｒｆ(ｒｆ>ｒｂ)或ｒａ 至ｒｂ(ｒｆ…     

机床数控系统通用技术条件(摘要)

本标准是对JB/T 883 2— 1999《机床数字控制系统　通用技术条件》和JB/T 10 0 55— 1999《步进电机驱动机床数控系统　技术条件》进行的合并修订。修订中 ,对两个标准的内容作了调整、合并和增删。与原标准相比 ,在内容方面的主要差别有 :标准名称改为《机床数控系统　通用技术条件》 ;增加了静电放电抗扰度、电快速瞬变脉冲群抗扰度、电压暂降和短时中断抗扰度、浪涌 (冲击 )抗扰度等电磁兼容性 (EMC)方面的试验项目 ,代替原标准抗干扰能力试验 ;增加了对颜色、接线、防护等方面的要求 ,删去了运输试验、泄漏电流试验和步进电机运行特性试验等项目 ;由实施细则取代原标准附录。本标准自实施之日起代替JB/T 883 2— 1999和JB/T 10 0 55— 1999     

煤炭工业建设项目经济评价的几个问题

一、销售收入计算在进行财务评价或国民经济评价时,通常按(1)式计算销售收入。S=sum from i=1 to n(P_iQ_i) (1)式中:S——年销售收入,万元/年;P_i——某产品售价或影子价格,元/吨,Q_i——某产品年产量,万吨/年;n——产品种数。     

用延边三角形接法实现轻载异步电动机经济运行

一异步电动机轻载运行负载率的判定贯彻执行国家标准GB12 497-95《三相异步电动机经济运行》 ,具有一定的社会效益和经济效益。图 1为根据GB12 497绘制的 ηC(cosφ) =f( β)曲线。据图 1可知 ,效率是负载率 β的函数 ,它随负载率 β的变化而变化。图中 ηC 为异步机的综合效率 ,是输出功率与对应的综合输入功率之比 ,即考虑到综合功率损耗的效率 ,其计算公式 :　　ηC=βΡNβPN+∑Pc× 10 0 %式中　ΡN———异步机的额定功率 ,kW∑Pc———异步机的综合功率损耗 ,kW∑Pc=P0 +β2 (∑PN-P0 ) +KQ〔Q0 +β2 (QN-Q0 )〕式中　P0 …     

数控机床交流伺服电动机通用技术条件(摘要)

数控机床所用交流伺服电动机可以分为交流同步伺服电动机和交流异步伺服电动机两大类。交流同步伺服电动机多为永磁式 ,这种同步伺服电动机按其励磁磁势分布的不同 ,又可分为正弦波型永磁同步伺服电动机和方波型永磁同步伺服电动机。但却没有国际标准及国外先进国家标准。本标准编写目的旨在使国内产品向国际水平靠拢 ,并能指导行业生产。本标准根据JB T883 2— 1999《机床数字控制系统　通用技术条件》要求 ,在国际电工委员会IEC 60 0 3 4-1《旋转电机　定额与性能》(1996年版 )和IEC72 -1《旋转电机尺寸与功率等级》(1991年版 )的基础上 ,参考国际著名大公司的产品样本并结合我国企业生产情况编制的 ,并尽可能与上述国际标准的有关规定保持一致。本标准部分采用GB T 73 45— 1994《控制微电机基本技术要求》。本标准于 2 0 0 1年 6月首次发布。     

从提高机床的工程能力指数出发,补充机床大修后质量要求的探讨

按照“全面质量管理”的要求,为了提高产品质量,使生产有稳定的效率,必须提高设备的工程能力指数(Process Capability)CP 值。目前机床大修后的验收质量要求是按制造厂出厂时的标准。一般包括1.空运转试验,2.负荷试验3.工作精度试验4.几何精度检验。其中几何精度检验主要是机床的静态精度。目前的几何精度标准与最初由德国施莱辛格(Schlesinger)在本世纪二十年代制订的内容还是大同小异。随着工件精度要求的提高,机床精度的内容也宜考虑适应。多年来在大修     

原煤生产均衡率的概率算法

一、目前对原煤生产均衡性分析主要有三种方法1.进度对比分析法。此法是利用图表来分析生产的波动情况。2.按合理(正常)波动分析法计算生产均衡率K。K=实际均衡生产日数/实际生产日数×100%3.按数理统计分析法计算生产均衡率。K=(1-S_n/(?))×100%式中(?)——实际产量X 的算术平均值;S_n——标准差。     

内部收益率计算的难题与解决方法

一、项目内部收益率的含义众所周知,内部收益率是使项目从开始建设到寿命期末(或计算期末)各年净现金流量折现值之和等于零的折现率。计算式为sum from t=0 to N(CI-CO)_(jt)(1+IRR_j)~(-t)=0 (1)式中:IRR_j——项目j的内部收益率;CI_(jt)——项目j第t年的现金流入;CO_(jt)——项目j第t年的现金流出;(CI-CO)_(jt)——项目j第t     

同动型高速导轨防护罩

随着高速切削机床运动速度的提高 ,传统的伸缩式导轨防护罩由于其运动速度不能超过 3 0m/min ,因此不能满足使用要求 ,必须采用具有同动机构的同动型导轨防护罩。同动型导轨防护罩按剪刀同步机构的结构分为无导轨式和有导轨式两种 ,两种同动型导轨防护罩除剪刀式同步机构不同外 ,其余机构相同。同动型导轨防护罩运动时 ,每片护罩不但同时运动 ,并且运动速度和行程相同。与伸缩式导轨防护罩相比 ,同动式防护罩具有以下优点 :( 1)运行平稳 ,移动速度及加速度高。无导轨式同步机构导轨防护罩移动速度可达 10 0～ 12 0m/min ,加速度可达1g ,有导…     

“设备维修”术语统一草案(十八)

第十四章后勤学语言1.可利用率(A)Availability可利用率的表示方式有以下四种:(1)运行可利用率(A_0)Operational Availability它指的是系统或设备在实际运行环境中按规定条件使用时,能按需要良好地运行的概率。它的表达式为A_0=MTBM/MTBM MDT,式中,MTBM——平均维修间隔期,MDT—平均维修停歇时间。MTBM 反映维修的频度,而维修频度则是确定后勤保障要求的一个重要因素。MDT 包括有效维修时间、后勤供应时间和行政管理上所需的等待时间。