B2025龙门刨床维修中所遇问题的分析

《设备维修》1987年第6期刊载了湖北黄石纺织机械厂朱建中同志的文章,提出了检修 B2025龙门刨床中的两个问题。现就其中的一个问题,谈谈笔者的看法。3台直流电动机的电枢绕组的绝缘电阻用万用表测量只有几百 k,也能正常工作,并未发现异常火花,原因是什么?要寻找问题的答案,必须首先弄清“电位”和“电压”两个截然不同的概念。因为直流电动机电枢绕组所加的直流电压是独立系统,无接地点,引出线 S_1、S_2也不接地。当     

发电机轴电流的检测与消除

由于发电机磁路的不对称、漏磁或静电感应等原因,使得运行中的发电机转轴上感应出电压(称为轴电压),从而产生轴电流,轴电流能腐蚀轴瓦损坏轴承。为了保证发电机的安全运行,对发电机的轴承     

电厂6KV系统接地全补偿问题的探讨

一、前言 目前,我国热电厂6KV系统多采用中性点不接地方式或经单纯消弧线圈接地方式。但这两种接地方式在限制各种内过电压问题上均不灵敏,特别是建厂我年的老厂,如:吉林省某热电厂(以下简称A厂)。该厂近区负荷多,6KV系统引出线多,再加上设备陈旧,材质老化,绝缘水平低,抗冲击能力差,致使系统发生单相接地故障时,电容电流很大(高达60～70安培)。如不及时控制,将会在故障点产生持续弧光接地过电压,甚至发生相间的短路和多重接地故障,对系统的运行和设备的安全造成极大的危害。A厂6KV系统原为中性点不接地系统,当发生单相接地故障时,由于电容电流大(60～70安培),所以     

对“车床溜板箱齿条齿轮设计的探讨”的不同看法

该文载于1988年5期《设备维修》杂志。笔者认为,文中所述“(3)由于微量沉割,采用不变位齿轮与变位齿轮相比,摇动手轮时可省力些”不甚妥当。例如,C620车床12齿的齿条齿轮,其变位系数x=     

俄产电铲励磁系统的技术改造

河北省唐钢庙沟铁矿采矿车间原有俄产ЭKT-5A型5.2m3电铲四台，担负全矿的矿石、岩石采剥任务。年采剥总量500万吨以上。经过五年的运转，现已达到大修年限。我们针对其直流励磁系统，进行了电气技术改造。 　　该电铲各传动机构的直流电动机由一套发电机组供电，原动机是一台6kV、250kW电动机。各系统励磁电压由发电机组中的一台并励发电机供给，励磁发电机功率为15kW，电流为130A，电压为110V。该励磁发电机的特点：①输出电压波动较大，最大波动为100～140V；②工作状态不稳定，系统故障较多；③发电机绝缘老化，检修费用较高；④易造成剩磁消失或反向，使励磁发电机经常出现反向发电或不发电现象；⑤换向器、碳刷等件需经常清理检查或更换。鉴于上述几点，我们决定取消励磁发电机，110V直流电源由一套硅整流桥直接提供。 　　我们根据《晶闸管变流技术》(刘天赐主编)中提供的计算公式，按照实际需要，进行了计算和选择。整流变压器选用一台国产三相油浸自冷式变压器，二次侧采用双绕组形式。绕组Ⅰ专供全铲交流设备，绕组Ⅱ专供整流桥电原。绕组Ⅰ电压为标准三相380V，Y接线，容量也选为50kV*A。绕组Ⅱ采用三相桥式整流，线电压为86.6V，Y接线，和绕组Ⅰ共用一条零线。选定整流绕组容量为30kV*A。决定整流变压器一次侧容量为50+30=80kV*A，一次侧有±5%分接头。整流管选用额定电流200A、耐压1200V的二极管，自然冷却方式。 　　改造后整流系统的特点：①原理线路简明，工作稳定，维护方便，降低了故障率及运行成本；②电网容量大，供电质量高，整流电压非常稳定；③调试时间由原来的三天左右缩短到半天，调试励磁系统时，也不必频繁启动发电机组。 　　本次改造投入资金仅1.5万元，但降低了停产时间和调试时间，年可创效3万元以上，效果十分理想。 　　〔河北省唐钢庙沟铁矿采矿车间许少军供稿　河北唐山市　066501〕⑩     

对SYJ4048—90的若干看法

由原能源部批准从1991年12月1日起实行的SYJ4048—90《油田用钢制压力容器施工及验收规范》(以下简称《规范》),经认真阅读后,笔者认为有下列问题需提出讨论。 一、与现行国家标准相抵触的条文内容 1.《规范》中表2.2.2“容器基础的允许偏差”有3项指标数据与GBJ301—88《建筑工程质量检验评定标准》表5.3.10"混凝土设备基础的允许偏差和检验方法”相应指标     

西门子820T系统黑屏的另一种原因

在《设备管理与维修》2001年第3期“西门子数控系统维修(二)”一文中提到810T系统荧光屏无显示故障的处理方法,由于810T与820T有很多的相似性,笔者在维修过程中曾遇到过与文章中所列故障不同的情况,愿与同行交流一下。 我公司一台EMCO ET360型数控车床,使用的是西门子820T系统,曾出现过荧光屏元显示的故障,现象如下:接通主电源后,系统启动,显示正常。然后启动机床液压及驱动系统,返回参考点也正常,但随后系统突然中断运行,无显示。检查后发现,CPU板上的红色指示灯已亮,而进入系统的交流220V电源也正常,备用电池电压大于4.5V也无异常。断开主电源后等待     

对“铜套的缩量”的几点疑义——与张祥仁、黄桂馥探讨

《设备管理与维修》1991年第10期刊出的“铜套的缩量”一文,就铜套过盈装配后,内孔的收缩量进行了推导、计算,并提出“当铜套的收缩量和镗削加工余量相等时,不需要再加工铜套内孔,就能满足铜套与轴的动配合间隙”的观点。首先,这种研究对滑动轴承的装配是很有意义的,但是,笔者对文中认为铜套过盈装     

多级泵平衡装置的维修

索特集团矿山部Ⅱ采区采卤泵房DG45-80×12采卤泵起动后,电流一直降不下来,盘车转动灵活,检查电气设备一切正常,出水阀门也全部关闭。拆下泵轴承架及平衡室,发现平衡盘和平衡板之间间隙b比原装配间隙大得多。由于b增大后,轴向前审动量较大,叶轮和密封环摩擦增大,负荷加大。停车时叶轮复位,所以联轴器转动灵活。通常的检修方法是把平衡板和平衡盘都更新,笔者认为这样有点浪费。在此介绍3种修理方法,供参考(见附图)。     

Z3040摇臂钻床电气控制电路的改进

我厂一台 Z3040摇臂钻床,其立柱夹紧电路原由一个微动开关(AQ)控制线圈电压为127伏的中间继电器(2J),通过它启动安装在立柱顶部的专用电动机,来实现立柱的夹紧和松开。由于该微动开关(KWX 型)安装在手柄中,位置狭窄和受漏油及潮湿的影响,经常发生漏电,操作很不安全。针对这一问题,笔者在不改变原电器布局和保持原电气控制技术性能的情况下,将立柱夹紧电气控制电路稍加改动,把原继电器127伏线圈改换(或改绕)为36伏线圈,保证了使用的安全。改进后的 Z3040摇臂钻床电气原理图见图     

关于旧设备调剂价格问题的探讨

目前,对于旧设备调剂的价格问题,国家没有较详尽的具体规定。旧设备定价一般是凭经验、关系进行估价或交易双方面议。故往往出现价格与价值背离,呈非公平交易、同时某些投机者(?)(?)(?)入、倒买倒卖。从中渔利,给国家和买卖双方造成不应有的损失为较合理的确定旧设备的调剂价格,笔者在考虑了设备价格上涨、有形和无形磨损等因素的基础上,总结了这样一个经验公式供调剂旧设备定价时参考。运用这个公式进行计算。可以使交易双方做到公平合理。公式如下: 旧设备价格:(现价×技术经济系数)-(原值×折旧率×役龄×利用率)±其他因素式中,现价指同型号或同规格新设备的现行平均价格;技术经济系数是经验数字(本数据是笔者在实际工作中分析了近年来部分设备成交价格后估算的)。主要考虑设备的无形磨损,一般来讲,由于设备生产的年     

滑环烧损的修复绕线式异步电动机

三相绕线式异步电动机广泛应用于起重设备中。其滑环、碳刷、刷握及其支架的质量好坏，会影响电动机的正常运转。由于滑坏是绝缘材料的压铸件，常因引线焊接不良或绝缘老化导致短路。笔者在一线的实践中，摸索出修复快，质量好又简单易行的修理方法。现以20t行车主钩电机YZR280M-8，55kW的转子滑环的修理为例总结如下，以飨读者。 　　(1) 对损坏的滑环件测绘制图。加工滑环要注意各滑环与转子绕组引线连接的方位，靠近引线端的两个滑环要分别预留另外两相引出线通过的孔，或将其加工成槽，用铜母排(25mm×3mm铜母排)制作滑环的引出线，焊接后绝缘处理采用玻璃丝带缠绕、浸漆、烘干。 　　(2) 转子滑环内套的绝缘处理：原转子滑环的内套留用，除净上面的绝缘材料，把转子支放到车床上，在内套上一边均匀缠绕玻璃丝带，一边涂抹环氧树脂，缠绕的厚度以实测为准，参考表1所列的值。为避免环氧树脂流淌，让车床以120r/min旋转，使其自然固化干燥。 　　(3) 按滑环配合尺寸加工内套。 　　(4) 滑环的安装：三相滑环按各自的方位，对准转子的三个引线头一起套入转子上的内套，按厂家原设计的距离尺寸调整好三相滑环间的距离，在各铜环与内套结合部涂抹上环氧树脂，在各铜环间和端部用玻璃丝带和环氧树脂缠绕固定。 　　(5) 环氧树脂固化成型后，为避免滑环不同心造成电机运行时碳刷跳动，将转子上车床进行滑环的精加工。 　　电机组装好，试机合格后即可投入使用。修复实践证明，采用上述方法是成功的。     

浅析《企业会计制度》对固定资产的管理策略

<正> 财政部于2000年12月颁布实施的《企业会计制度》(下称《新制度》),适应市场经济形势下固定资产管理的特点,并从制度上完善措施,采取了一些新的策略。笔者拟就此谈一家之言。 一、计提减值准备 《新制度》合理地运用会计谨慎性原则,对实质上已经减值的,以计提减值准备的方式,适当预计可能发生的损失,计入营业外支出,补偿可能的投资损失。这些固定资产主要包括:(1)长期闲置不用,在可预计的未来不会再使用,且已无转让价值的;(2)由于技术进步等原因,已不可使用的;(3)虽然尚可使用,但使用后产生大量不合格品的;(4)已遭毁损,不     

钻孔灌注桩施工操作中应注意的几个问题

钻孔灌注桩由于具有单位承载力造价较低,桩长现场施工控制,减少了浪费,且大直径钻孔灌注桩单桩承载力大等优点,常作为公路、桥梁、高层建筑等的基础设计。目前钻孔灌注桩的理论与实际操作尚有较大的差距。下面结合施工实际,谈谈自己的一些体会。 一、护筒的埋设。《灌注桩工程设计计算与施工》一书中谈到“把钻孔中心位置标于坑底,再把护筒吊放进坑内,用十字架在护筒顶部或底部找山护筒的圆心位置,然后移动护筒,使护筒中心与钻孔中心位置重合。”此法在实际操作中较难实现,且偏差很难满足规范要求。在此首先得改变一种观念,即认为护筒中心必须与钻孔中心重合,而实际上应该是桩机在水平的情况下其转盘(回旋钻机)中心与钻孔中心在同一条垂线上,因而可通过主桩点(钻孔中心)引出四个副桩点A、B、C、D,副桩点起转点作用(见示意图),副桩点离主桩点三倍半径左右,然后开按护筒坑、下放护筒,挂线AC、BD,只要其交点O距护筒壁的最小距离比设计孔半径大7厘米即可。埋好护筒后将四个副桩点引至护筒壁上,分别为