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91.
随着地基处理工程实践和发展,人们在改造工程用土性质的同时,不断丰富对土特性的研究和认识。在软弱地基处理工程中,我国岩土工程界根据我国特殊的软粘土工程特性,开创了软弱地基排水固结处理技术,按照采用的各种排水技术措施的不同,本文将排水固结法可分为堆载预压法、真空预压法、降水预压法以及电渗排水法等,并加以具体分析。 相似文献
92.
在深厚淤泥土的河道中填筑较高的引堤是地基处理中一大难点。利用塑料排水板在软土层中形成竖向排水通道,加速孔隙水的排出和地基固结,减少工后沉降,提高地基土的承载力来实现地基加固,是一种行之有效的办法。在此介绍了塑料排水板在西河水闸引堤填筑中的应用,并就此提出了施工工艺与流程,以及施工中应注意的事项,并对其优缺点进行了讨论。 相似文献
93.
伊朗北部塔杰河上的沙希德拉雅依大坝的坝址选择和地质状况给建设者提出了一些特别的要求。为了限制坝址岩体的变形, 改善岩体坝肩的稳定性和减小岩体的渗漏, 采取了一系列特殊措施, 描述了其中的灌浆程序。 相似文献
94.
土石坝坝体和坝基的固结速度及其稳定性,与坝体和坝基土的渗透系数的大小有密切关系。由试验资料的分析可知,在固结过程中土的渗透系数是变化的,其变化幅度可达两个数量级,因此在土石坝的固结计算中必须考虑渗透系数变化对固结的影响,通常的方法是取固结前后渗透系数的平均值作为渗透系数的计算值,也就是认为在土的固结中渗透系数是按直线变化的。但是由试验表明,在土的固结过程中渗透系数的变化并非是线性的,因此这种方法仍然存在较大的误差。较精确的计算方法应该是将固结的计算时间划分为几个时段,在每个时段内渗透系数为一常量,等于前一计算时段末的渗透系数。这种计算方法虽然具有较高的精度,但计算工作量也随之增大。为了使计算工作量不致增大,而同时又使计算结果具有足够的精度,本文提出等效渗透系数法。通过计算比较,按等效渗透系数法计算的结果与按精确方法计算的结果极其接近。 相似文献
95.
为了研究冻融循环作用对强氯盐渍土不固结不排水抗剪强度的影响,选取罗布泊地区强氯天然盐渍土,分别配制2种不同干密度的试样,在不同冻融循环次数下进行三轴不固结不排水剪切试验,考察罗布泊强氯盐渍土不固结不排水抗剪强度随冻融循环次数的变化关系。结果表明:不同干密度的强氯盐渍土试样在0~7次冻融循环内粘聚力cu均随着冻融次数的增加而降低,并且最大干密度的试样粘聚力降低的幅度较大,内摩擦角φu略有增加但变化不大;相同的冻融循环次数下,干密度较大的试样较干密度小的试样抗剪强度参数cu、φu大。含盐类别及含盐量的不同是盐渍土在不同冻融循环次数下抗剪强度呈现不同变化的根本原因。 相似文献
96.
97.
介绍景洪水电站RCC重力坝基础处理设计情况。经勘探孔回填、地质缺陷处理、固结灌浆、接触灌浆、防渗帷幕及排水设计和施工,景洪水电站自2009年5月5台机组全部投产以来,大坝运行情况良好。大坝在经历了正常蓄水位和高水位运行后,坝体水平顺河向坝基最大位移为5.4 mm;横河向最大位移分别为13.2 mm、12 mm;坝顶垂直位移最大下沉12.60 mm。坝基变形已经趋于稳定。 相似文献
98.
依据实际工程施工现状和在不同的孔间距、孔深和灌浆方式的状况下所进行的灌浆试验,对试验结果做出优化对比,并对各类试验参数和检验方式做了分析,对各种实验结果在实际施工中的具体应用进行了论述,其中包括优化钻孔布置、优化钻灌参数以及优化钻灌程序,对施工中的各项灌浆参数进行优选等内容。 相似文献
99.
利用高级固结试验系统对不同配合比的砂泥岩混合料进行压缩固结试验,研究不同竖向压力下土体的压缩、回弹及再压缩过程中压缩与渗透的耦合变化特征。试验结果表明:土体的压缩系数随竖向压力的增大趋于稳定,随泥岩含量的增大而增大;压缩指数随泥岩含量的增大而增大,即泥岩含量越高,土体的压缩性越强;土体渗透系数随孔隙比的增大而加速增大,随泥岩含量的增大而减小;提出一维渗流-压缩固结耦合有限差分计算方法,克服了太沙基固结理论中渗透系数恒定及小变形的假定。 相似文献
100.
以即将并网发电的乡城水电站引水隧洞固结灌浆工程为研究对象。采用以地质雷达为主,声波检测和钻孔压水检测为辅的多种检测手段对多种围岩条件下的引水隧洞固结灌浆工程进行质量检测。通过对雷达检测数据的处理,归纳出缺陷段和密实段固结灌浆雷达检测特征图像,并通过钻孔压水试验和声波检测试验对雷达图像加以验证。结果表明:声波检测结果与地质雷达图像有着一定的联系。而钻孔压水试验得到的透水率与雷达图像没有明显的联系。在综合考虑了检测结果后,初步提出地质雷达检测固结灌浆的质量标准:检测抽样段长度应不少于总长度的5%;衬砌背后无空洞现象;不密实段长度占检测段长度比率小于15%,且位置分布不集中。凡符合上述要求,灌浆质量可评为合格。 相似文献