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91.
利用环剪仪针对塑性指数不同的3种黏性土,在不同的固结状态下进行了较系统的试验研究,探讨了大变形黏土的抗剪强度变化规律,分析了残余强度的影响因素。试验结果表明:本试验所采用的环剪仪无论对于粉质黏土还是黏土均具有良好的稳定性,测试精度高,因此能够保证试验结果的准确性;对于塑性指数不大的粉质黏土,应力历史对其抗剪强度的影响并不显著;对于塑性指数较大的黏土,应力历史对残余强度没有影响,而峰值强度随着超固结比的增大而增大,最终接近粉质黏土的峰值强度;塑性指数是影响残余强度非常重要的因素,随着塑性指数的增大,残余强度显著降低;黏性土剪切沉降曲线的类型与塑性指数和超固结比有关。 相似文献
92.
针对土石坝混凝土防渗墙受力变形机理研究,通过大量室内低弹模混凝土材料性能试验,提出了土石坝混凝土防渗墙性能指标的技术要求,以及结构计算、厚度确定、土石坝设置低弹模混凝土防渗墙后上游坝坡稳定计算等方面的设计方法。研究成果已应用于桥下、坂头等水库除险加固工程实践中,原型观测结果表明工程防渗加固效果良好。 相似文献
93.
濮阳市引黄灌溉调节水库库区地层为黏砂多层结构,蓄水后存在库底渗漏问题。通过对库区地质条件的研究,结合工程实际,在比较不采取任何防渗和全部采取水平铺盖防渗的基础上,最终提出了水平防渗与垂直防渗相结合的联合防渗设计方案,可实现“适度防渗”,同时达到防渗与保护生态的要求。保证了工程区地下水相对稳定平衡,优化了防渗措施,节省了工程投资。 相似文献
94.
《人民黄河》2013,(11):118-120
通过对富水水库坝基渗压水头观测资料的整理分析,结合工程地质和除险加固历史,得出了富水水库坝基渗压水头与一般水库大坝表现规律的不同,并分析了其原因。主河床段防渗墙前坝基渗压水头测值和变幅相比库水位有大幅降低,其原因是在原河床段采用黏土铺盖增加了渗径;防渗墙后坝基渗压水头测值及变幅相比墙前大幅降低,这是混凝土防渗墙和泥墙共同作用的结果;主河床段防渗墙后测点渗压水头测值比下游坝基渗压水头低,其原因是测点布置高程和位置不同;主河床部分测点坝基渗压水头低于下游水位,其原因是下游尾水渠的布置和压渗工程导致下游水面远离下游坝体,同时大坝上游铺盖、防渗墙防渗效果良好。这些异常情况是大坝特殊的加固措施和地质条件引起的,表明大坝防渗加固效果良好,运行安全。 相似文献
95.
三管法高压摆喷防渗墙在国内水电站防渗墙施工中已普遍应用,一般用于覆盖层较浅、地层条件较好、水头较小的工程.结合毛滩水电站库区左岸高喷防渗墙工程实际,介绍了在冲积覆盖层深厚、地质条件复杂、含大粒径卵石、孤石等复杂地层环境下高喷防渗墙的施工应用. 相似文献
96.
97.
本文从冲抓套井回填粘土防渗墙的原理出发,论述了套井回填防渗墙的设计要点,并结合某水库工程阐述了冲抓套井回填粘土防渗墙应用于土坝坝体防渗的设计实例. 相似文献
98.
本文对SL274-2001《碾压式土石坝设计规范》中存在的问题进行了探讨,指出了规范中坝高计算、防渗墙设计、砂砾石帷幕灌浆设计、反滤及强度指标确定中筑坝料级配曲线选择、大块石筑坝指标确定等不足之处,以及需要明确“截水槽”、“大块石”概念,对规范的使用及的修订具有一定的意义. 相似文献
99.
文章针对某大型节制闸闸前铺盖出现严重裂缝引起渗漏的问题,从设计、施工和运行管理几方面对破坏原因进行了分析,提出了在闸前增设悬挂式防渗墙的处理措施。同时,阐述了在粘土、砂类土等地基上进行高压喷射灌浆以形成防渗墙防渗的有关设计、施工技术和高压喷射灌浆、裂缝处理技术,并以投入运行后的实际效果证明该处理措施使该闸达到了原设计的抗渗要求。 相似文献
100.
以山西省安太堡露天煤矿某地质剖面为例,采用Slide软件对暴雨情形下含裂隙土质边坡的稳定性进行分析,确定边坡潜在滑动面的位置,合理布置促使边坡发生推移式滑坡和牵引式滑坡的裂隙,应用MIDAS/GTS软件模拟分析降雨条件下的坡体应变规律和边坡稳定情况。结果表明:随着降雨入渗,边坡塑性区自坡脚向上部不断发展,直至形成贯通的塑性区;在持续降雨1.5 d时,边坡的稳定性最差,存在表层滑动可能;所提出的边坡裂隙布置方式更能反映含裂隙土质边坡在暴雨情形下的实际情况。 相似文献