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121.
以工程实际监测资料分析为基础,经分析确定正位错大小与大坝心墙压应力无必然关系;因而提出:应提高过渡料填筑压实标准以减少心墙竖向变形,岸坡处理应尤为如此;并建议应采用更先进的光纤维传感技术加密对心墙的变形及变形量进行三维空间定位监测。 相似文献
122.
123.
为研究库水位升降对堆石坝心墙的水平变形影响,将土石坝心墙类比为竖直悬臂梁,上游侧受到上游坝壳不均匀的分布土压力和随时间变化的水压力,下游侧也同理受到下游坝壳相应土压力和水压力。研究表明库水位上涨导致心墙发生向下游转动趋势,上游土压力逐渐减小,下游土压力逐渐增大,当二者分别达到主动土压力和被动土压力的极限状态时,土体即将产生滑动,定义此时的心墙挠度为理论心墙稳定挠度fs;若心墙实际水平位移量大于fs,则可以大致判定心墙两侧土体发生了相对滑动,可能导致产生局部纵向裂缝趋势。假设土石坝加固工程中采用的混凝土防渗墙的工况和条件类似,研究成果可直接应用于水平变形量计算并简单评估安全性。 相似文献
124.
基于Autobank水工设计软件,采用有限元计算方法,对广东地区某黏土心墙坝的渗流和坝坡稳定性情况进行实例研究.选择正常蓄水位、设计洪水位等多种工况作为试验对象,对黏土心墙坝进行渗流及坝坡稳定性计算分析.分析结果显示,该大坝黏土心墙加防渗墙加帷幕灌浆的防渗体系在各工况下大坝均不会发生渗透破坏和坝坡失稳现象;库水位的上升,对坝坡单宽渗流量和抗滑稳定有一定影响,对出逸点水力坡降影响不大;库水位骤降工况下,迎水坡形成的反向渗流场对坝坡的渗透变形及抗滑稳定均有不利影响. 相似文献
125.
文章介绍了旁多水利枢纽工程碾压式沥青混凝土心墙砂砾石坝安全监测的项目及设施布置情况,监测设计遵循突出重点,兼顾全面,相关监测项目统筹安排,配合布置的原则,以保障枢纽工程安全为主要目的。结合工程高海拔、高地震烈度以及深覆盖层等特点,将变形、渗流、强震动以及防渗体的应力应变为监测重点,同时针对碾压式沥青混凝土心墙的施工特点,在沥青心墙一、二期包裹式接头等主要部位,布置了相应的监测仪器。 相似文献
126.
采用邓肯-张E~μ模型对EDG水库大坝进行了三维非线性有限元静力分析,通过对沥青混凝土心墙坝的应力与应变分析,研究满蓄期砂砾料坝体的应力、位移分布。结果表明:大坝变形量值和分布规律基本合理,应力应变均在合理范围,大坝安全稳定。 相似文献
127.
徐建 《水科学与工程技术》2017,(5)
土石坝张拉裂缝一般由坝体的不均匀沉降变形引起,是土石坝破坏的主要诱因和表现形式之一。基于变形倾度法及有限元应力应变法,建立了3种高心墙堆石坝坝顶裂缝的判别准则。应用该判别准则,以某心墙堆石坝为例,对其坝顶裂缝的成因做了初步分析,可为在建或拟建高心墙堆石坝坝顶裂缝的预防提供参考。 相似文献
128.
在对茅坪溪防护坝施工期沥青混凝土心墙进行安全监测时,对心墙应变、应力、变形及温度状态等观测资料进行了较详细的分析探讨.目前监测结果为:心墙底部压应力测值增长与心墙高程升高关系协调.心墙不同高程处的应变主要受温度、上部荷载及两侧过渡料性质影响,从测值分析,心墙中上部应变随高程升高其值增长较快.心墙与过渡料间位错变形为-0.32~-32.95 mm,反映心墙压缩变形大于两侧过渡料沉降变形,且心墙中部变形较上下部变形要大.底部心墙与基座间水平变形为-1.85~17.89 mm,变形初期主要受施工影响,后期施工对其影响较小,总体变形稳定.分析表明心墙现阶段变形稳定,符合土石坝变形基本规律. 相似文献
129.
小浪底斜心墙堆石坝的地震反应分析 总被引:4,自引:1,他引:4
采用等价粘弹性动力有限元模型,结合有效应力法,对黄河小浪底斜心墙堆石坝最终设计断面在淤积后期受地震作用的动力特性进行了分析。分析时考虑了淤积土体内有未消散的超静孔压。结果表明明,坝体受里氏6.5级地震时,下游坝基及上游淤土表层均有一定范围的液化区,由于坝基液化区距坝体较远,因而只影响到坝趾压戗的局部;当坝体受里氏8级地震时,坝趾下游近处的坝基沙砾石处于液化状态,上游库区淤土有较大较范围的液化区,在 相似文献
130.
主要研究了筑坝材料的工程特性及其对坝体的安全性影响,通过深入研究为高烈度地震区的土石坝工程积累经验并提供指导。运行期粘土心墙坝监测资料分析表明,在高震区采用风积黄土作为防渗土料修建百米级高坝施工技术安全可行。 相似文献