小溪口电站溢洪道设计简述

简述根据具体的地形地质条件进行小溪口溢洪道的结构布置。闸室采用闭合刚架结构 ,并将山体作为结构体的一部分 ;进口段右翼墙底部采用壁板式锚杆挡土墙 ,右翼墙上部采用重力式挡土墙 ;泄槽岸墙亦采用壁板式锚杆挡土墙 ,以降低工程投资。     

淮河防洪模型控制与检测系统

淮河防洪模型面积４０００ｍ２，应用计算机模型控制与检测系统，可自动地完成７处入流流量控制，互处尾水位控制，６个水闸的启闭控制，１１个行洪口门控制，可设定开门速度，模拟决口冲刷过程；水位采集３７点，流速采集３２点。主控计算机可对试验过程进行实时监控。经应用表明，该系统性能完善，控制与检测准确可靠，为淮河大型防洪模型这一复杂防洪体系试验研究的顺利进行提供了必要的手段。     

观音阁水库底孔泄洪布置和结构设计

观音阁水库底孔坝段采用碾压混凝土尚属国内首例。底孔布置特点是在碾压混凝土坝内开设大型孔洞。本方针对碾压混凝土特点。进行了底孔泄洪布置和结构设计的论述。     

THE SYSTEM OF MODEL CONTROL AND DATA ACQUISITION IN THE HUAIHE RIVER FLOOD CONTROL MODEL

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泄水建筑物的复氧能力与控制

本文在概括前人对水工泄水建筑物大气复氧研究成果的基础上，通过对天然观测资料的分析和室内的系统试验，指出除非饱和复氧外还存在超饱和复氧状态，两者的复氧规律是不同的。在设计水工泄水建筑物时，需选用恰当的型式和运用方式，利用不同的复氧规律满足不同水体对复氧的不同要求，在增加水体环境容量的同时又为鱼类的生长提供合适的条件。     

闸堰下游淹没水跃特性研究

本文通过试验分析，对具有驼峰堰的泄水闸下游平底消力池中的淹没水跃特性进行了研究，认为：当淹没水跃的前佛氏数Ｆｒ１＝３．４－７．３，淹没系数Ｓ＜０．７时，消力池及其下游的流态不会因水跃被淹没而恶化，淹没水跃的消能效果优于自由水库。     

江口电站进水闸安全复核及加固处理

文中论述了电站的进水闸的布置,实测闸基扬压力的分布,闸基扬压力与库水位的相关关系;采用毕肖普简化条分法及传递系数法对进水闸整体稳定作了复核,采用剪摩公式也计算了环2~$缝之前闸室段的抗滑稳定;并对进水闸的稳定性作出评价,最后提出了加固处理方案.     

控制马湾闸前水位变率实现多发电

马湾拦河闸水利枢纽利用闸前水位~库容关系曲线和闸门开度-水位-泄量关系表作出水位变率-闸门开度变量关系表,根据水位变率实现了高水位发电。     

水闸规模对河道水动力水环境的影响研究

水闸规模与所处河道宽度的差异一定程度上会阻碍水流流通,造成水体置换周期延长,极易诱发水体富营养化,故确定水闸建设规模对河道水动力水环境的影响对维护水安全具有重要意义。以上海市青浦区跃进圩区内的闸坝为研究对象,采用一维水动力水质模型模拟预测了不同闸宽条件下跃进片各断面最大流量、总进水量等水动力变化特征以及COD、NH3-N、TP等营养物质的浓度变化,探讨了圩区水闸闸孔宽度与河道断面匹配关系,分析了闸孔宽度变化对水量水质的影响。模拟结果表明：闸门宽度的增加将直接引起过闸的最大流量线性增大,而总进水量与水质改善情况更大程度地受限于闸门河宽比。在现有引排水量及闸泵调度规则下,跃进片区的临界闸门河宽比约为2/5。     

胖头泡蓄滞洪区老龙口分洪闸泄洪能力分析

胖头泡蓄滞洪区位于哈尔滨市上游嫩江干流、松花江干流及第二松花江交汇处,可减轻三江洪水对哈尔滨市的防洪压力。采用数学模型计算和实体模型试验相结合的方法研究老龙口分洪闸的泄流能力及其影响因素,数学模型主要用于分析嫩江干流河道的冲淤演变及水位变化,同时为实体模型提供上下游边界条件;实体模型用于研究不同方案下分洪闸的过流能力。结果表明,老龙口分洪闸的泄流能力主要取决于嫩江干流水位和分洪通道的水位,而且对二者水位差的变化非常敏感。分洪闸过流能力的影响因素主要包括嫩江干流河道冲淤变化、分洪流量、洪水类型及行洪流路走向等。嫩江干流河道冲淤变化幅度很小,对干流水位基本不产生影响;分洪流量对嫩江干流水位影响比较明显,最大分洪流量时水位降幅达0.70 m。嫩江干流与第二松花江共发型洪水分洪对蓄滞洪区水位的减小幅度大于嫩江干流型洪水;蓄滞洪区内地形地貌复杂,不同分洪通道对分洪闸闸下水位影响显著,是泄洪闸过流能力的关键影响因素。因此,在蓄滞洪区内设置能快速分散蓄滞洪水的分洪通道非常必要。