平房仓中小麦堆的孔隙率分布值研究

以修正剑桥模型作为小麦堆的应力与应变关系本构模型,使用有限元方法计算平房仓中小麦堆的应变分布值,由应变值与小麦堆表层孔隙率(无压缩)计算出平房仓中小麦堆的孔隙率分布值.结果表明:在平房仓内的同一粮层中,小麦堆孔隙率随距仓壁的距离减小而增大,在粮仓的拐角处小麦堆孔隙率达到该层的最大值,在该层的中间位置达到最小值;粮层深度...     

基于修正剑桥模型的筒仓中小麦堆应力分布的有限元计算

本文应用修正剑桥模型和有限元方法计算平底筒仓中小麦堆的应力分布,计算结果表明:在同一离仓轴径向距离下,筒仓中小麦块的竖直压应力随着粮层深度的增加而增加,但接近仓底与仓壁拐角处反而减小;筒仓中小麦堆的侧向压应力随着粮层深度的增加而增加,但接近仓底中心反而先减小再增加。在同一深度下,筒仓中小麦堆的竖直压应力随着粮块离仓轴径向距离的增加而减小;筒仓中小麦堆的侧向压应力随着粮块离仓轴径向距离的增加而减小,但是接近仓底处反而增加;筒仓中小麦堆的分层平均竖直压应力与侧向压应力随粮层深度的增加而增加。筒仓中小麦堆的分层平均侧向压应力与含水率呈负相关,而小麦堆的分层平均竖直压应力与含水率不相关。     

油菜籽摩擦特性的测定与研究

摩擦特性对于粮仓结构设计至关重要,本实验通过直剪仪测定了不同条件下油菜籽的内摩擦角以及与不同仓壁材料的摩擦系数。实验结果显示,当法向压应力增加时,油菜籽(水分含量分别为7.11%w.b.、8.42%w.b.、9.87%w.b.)的内摩擦角先呈减小趋势,在达到某一最小值后又继续增加,水分含量分别为11.33%w.b.和13.52%w.b.的油菜籽内摩擦角一直呈减小趋势;在剪切速度和法向压应力不变时,油菜籽内摩擦角随着水分含量的增加而增加。水分含量(7.11%w.b.~13.52%w.b.)一定时,油菜籽的摩擦系数随法向压应力的增加呈减小趋势;法向压应力(25kPa^100kPa)一定时,油菜籽摩擦系数随水分含量的增加而增加。比较不同仓壁材料的摩擦系数,油菜籽与混凝土板的摩擦系数最大,其次是木板与不锈钢板。     

含水率对大豆籽粒破坏力、表观接触弹性模量影响研究

利用质构仪测定了不同含水率(9.69%、11.09%、12.53%、14.41%、15.68%、17.26%)的早熟一号大豆在不同压缩方向(长轴和中轴)下的破坏力及表观接触弹性模量。实验表明,随着含水率增加,早熟一号大豆籽粒在中轴(Y轴)、长轴(X轴)压缩方向的破坏力减小,表观接触弹性模量减小。     

小麦堆修正莱特-邓肯模型参数的研究

由三轴压缩试验确定小麦堆的修正莱特-邓肯模型参数。采用TSZ-6A应变控制式三轴仪对小麦堆进行轴向压缩试验和各向等压压缩试验,根据修正莱特-邓肯模型理论和试验数据计算小麦堆的该模型的14个参数。结果表明:含水率分别为10.2%、12.46%、14.05%w.b.的宁麦13号修正莱特-邓肯模型参数:弹性模量数K分别为421.0、360.7、342.8,弹性模量指数n分别为0.56、0.65、0.47;泊松比υ分别为0.24、0.23、0.21;塑性塌落模量C分别为0.005 6、0.005 8、0.006 9,塑性塌落指数p分别为0.75、0.81、0.86;塑性剪切屈服常数η1分别为43.1、29.7、45.5,塑性剪切屈服指数m分别为0.75、0.52、0.71,势参数S分别为0.44、0.44、0.47,R分别为0.18、0.61、1.66,t分别为0.95、0.23、0.07,硬化功参数θ分别为0.29、0.30、0.33,l分别为0.68、0.72、0.73,α分别为4.1、5.9、2.4,β分别为0.71、1.00、0.62。参数C、p、R、θ、l随含水率的增大而增大;K、υ、t随含水率的增大而减小,其他参数与含水率无显著性关系。     

油菜籽孔隙率的试验研究

使用孔隙率测定仪,测量了不同品种的油菜籽在不同含水率下的孔隙率。"南油12"油菜籽在含水率为7.11%~13.52%w.b.时,孔隙率为40.87%±0.14%~45.24%±0.16%;"高淳1号"油菜籽在含水率为6.58%~13.59%w.b.时,孔隙率为40.81%±0.16%~46.04%±0.26%。油菜籽的孔隙率随着含水率的增加而增加,与油菜籽品种无明显关系。根据数据拟合方程,"南油12"油菜籽的孔隙率与含水率呈线性关系,"高淳1号"油菜籽的孔隙率与含水率是二次函数关系。