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本文在对大直径薄壁圆筒直立堤变形特征详细调查的基础上,结合钻探、测量、水下检查及不利因素分析,对薄壁圆筒直立堤中部及拐角部位的变形特征和变形机制进行了研究,并结合变形机制确立了补救措施。研究表明:大直径薄壁圆筒的倾斜与筒内填料高度变化之间有着相互因果关系;中部圆筒变形是筒内填料原始缺失,抗倾能力低所致,回填筒内填料即可保障运行;拐角位置圆筒直立堤变形是因为该位置波浪作用大,抗冲刷能力低,导致堤前护坦石缺失、基床受损,圆筒产生变形后,顶部与圆筒结构相独立的胸墙在圆筒变形及重力的双重作用下产生了协调变形,修复堤前护坦石并柔性处理胸墙间接缝即可保障运行;该圆筒直立堤的变形均非破坏性的变形,在采取一定的补救措施后,即可抑制变形发展,保证圆筒直立堤正常运行。 相似文献
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为了评价阳江抽水蓄能电站下水库沥青混凝土心墙堆石坝的安全性,采用非线性有限元法对覆盖层最厚的大坝断面开展应力变形计算,详细模拟大坝的施工和蓄水过程。计算结果表明:竣工期和蓄水期坝体应力变形分布规律总体合理,竣工期坝体水平位移极值分别为-22.74 cm和26.18 cm,沉降极值为-73.80 cm,沉降率为0.91%。蓄水后,坝体水平变形变化较为明显,沉降极值稍有增加;坝体大、小主应力极值分别约为1.30 MPa和0.63 MPa,位于坝基全风化层。蓄水期,心墙挠度变化范围为73.76~77.83 cm。蓄水前后,心墙大、小主应力小幅变化,均为压应力,应力水平均较小,极值为0.68,心墙不会出现剪切破坏。总体上,大坝应力变形在正常范围内,整体安全性高,大坝断面设计合理。 相似文献
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本文在对大直径薄壁圆筒直立堤变形特征详细调查的基础上,结合钻探、测量、水下检查及不利因素分析,对薄壁圆筒直立堤中部及拐角部位的变形特征和变形机制进行了研究,并结合变形机制确立了补救措施.研究表明:大直径薄壁圆筒的倾斜与筒内填料高度变化之间有着相互因果关系;中部圆筒变形是筒内填料原始缺失,抗倾能力低所致,回填筒内填料即可... 相似文献
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关于堤基渗流无害管涌试验研究的讨论 总被引:6,自引:2,他引:4
毛昶熙先生等人在水利学报2004年11期“堤基渗流无害管涌试验研究”一文中,根据试验结果提出判别细砂地基无害管涌的准则是允许水力比降为0.07,细砂堤基的渗流控制应按.J允许≤0.07考虑,同时进一步肯定,以前在闸底板长度设计中所建议的细砂地基的渗流控制水力比降为0.07是正确的。根据中国水利水电科学研究院多年的研究成果,我们认为尚值得商榷。众所周知,布莱的统计结果认为细砂的J允许=0.067,它是代表近一个世纪以前国外修建水闸的水平。近半个世纪以来,土的渗透稳定理论的发展结果表明,细砂的允许水平比降,无论是土体本身还是沿不同土层接触面的接触冲刷水力比降远大于0.07。水工建筑物防渗体优化设计的原则是既安全又经济,其中起关键作用的因素是接触冲刷抗渗强度的取值问题。为此,本文对毛先生的论述作一肤浅的讨论。 相似文献
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在分析已有组合模型的基础上,利用变权组合模型、基于BP神经网络的非线性组合模型方法,对大坝观测资料建立组合模型,并给出一个示例。示例表明,变权组合模型和基于BP神经网络的非线性组合模型是可行的,具有一定的使用价值。 相似文献
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