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田湾核电站3、4号机组(TNPS3&4)的循环冷却水泵使用混凝土蜗壳泵,系统采用一机三泵母管制的配置方案.机组满功率运行期间,循泵入口海水水温高时(连续一周平均海水水温≥18℃),打开集管上联络阀,三台循环水泵同时运行,采用母管制供水;循泵入口海水水温低时(连续一周平均海水水温< 18℃),运行2台,一台备用,关闭联络阀,采用单元制供水.在初始设计中,循环水泵从初始启动准备到具备允许启动条件需要9.5小时.此时间延长了机组启动准备时间,而且在两台循环水泵采用单元制方式运行时,若出现一台循泵故障停运,则机组甩负荷至40%TMCR,备用泵启动时间长,不仅带来经济损失,而且给电网带来波动和基本负荷损失,降低了田湾3、4号机组的可靠性.通过对田湾3、4机组循环水泵本体结构和辅助系统的研究,主要通过改进齿轮箱润滑油加热系统、润滑油系统运行方式、密封气囊排气方式,实现了在低温工况下,2台循环水泵运行时,备用循环水泵处于“热备用”状态,将循泵启动时间从9.5小时缩短至0.5小时. 相似文献
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对水泵底阀漏水问题进行了分析,认为底阀更换多次仍漏水时应考虑水泵停转水倒流使底阀关闭的同时,会在上部形成真空区,造成阀门关不严而渐渐漏水;解决方法有两个,一是在止回阀和水泵之间安装一个通向空气的止回阀,二是酌情把水泵出口的止回阀去掉。 相似文献
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1.故障现象
某消防供水系统安装的多功能水泵控制阀在进行试运行时,水泵启动和关闭时阀内均有较大撞击声,停止运行后水泵有倒转现象。拆除多功能水泵控制阀阀盖,发现阀膜片上压板碎裂成5~7块。水泵控制阀规格为DN400,公称压力1.6MPa,操作压力1.IMPa。水泵额定压力1.15MPa,最大:l:作压力1.61MPa。压板材料为QT450—10球墨铸铁。 相似文献
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研究尾矿回水系统,分析多级泵和自平衡泵性能,探讨回水泵选型问题,选出适合回水系统的泵型。提出针对高程不断减小问题的解决方法,在保证回水泵安全运行的情况下,使回水泵能够长期适应回水系统高程变化,解决回水泵不断更换的问题。 相似文献
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水泵的扬程和扬升高度是两个不同的概念,扬程是水泵的固有能力,转速和流量不变时扬程是个确定的数据,扬升高度对应于泵出压力,是由泵的扬程、水泵进水管路参数和水箱,水池位置决定的,因此,两者是有差别的,在不考虑出口管路阻力的情况下,泵的出水扬升高度与泵出压力相等。在系统设计和水泵选型时应充分注意这一问题。 相似文献
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我厂小方坯连铸机循环水系统配有一座150m~3的倒锥式水塔,用于意外停泵时,为连铸机供水。连铸机原供水系统工作原理如图1所示。工作前将水塔灌满水:关闭Z_2,开启Z_1,起动水泵,水沿α向进入水塔。水满后即停泵,关闭Z_1,打开Z_2。 正常生产时,起动水泵,开启Z_1。由于水塔内浮球阀F的作用,水泵输出的水仅能沿b向供往连铸机。当 相似文献
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增设自吸装置替代水下底阀 总被引:4,自引:0,他引:4
一、概述 离心泵启动时,如果泵壳与吸水管内没有充满液体,则泵壳内存有空气,由于空气的密度远小于液体的密度,产生的离心力小,因而叶轮中心处所形成的低压不足以将贮槽内的液体吸入泵内,此时虽启动离心泵也不能输送液体,这种现象称为气缚,表示离心泵无自吸能力,所以启动前必须向壳体内灌满液体。若离心泵吸入口位于吸液贮槽液面的上方,在吸入管路的进口处应装一单向底阀和滤网(图1),以防止启动前所灌入的液体从泵内流失及液体中的固体物质被吸入而堵塞管道和水泵。这虽解决了泵的自吸问题,但底阀长期浸没在液体中, 相似文献
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20-106RHBC是一种杆式抽油泵,泵径为26.924,比我们现有的所有抽油泵泵径都要小,在API Spec 11AX2002标准中没有该型号的抽油泵,为了使该型号的抽油泵具有一定通用性,所以在API Spec 11AX2006标准新增加该系列抽油泵,在命名上我们采用了API Spec11AX2006标准中规定的命名方式,并且所有抽油泵连接螺纹均采用该标准中螺纹。该泵主要包括柱塞总成、泵筒总成、固定阀和支撑总成四大部分,柱塞总成包括公螺纹柱塞、柱塞上部开口阀罩、阀杆、阀杆异径接头、柱塞闭式阀罩以及两套阀球、阀座;泵筒总成包括厚壁泵筒、泵筒接箍;固定阀总成包括泵筒阀罩、异径接头以及一套阀球、阀座。 相似文献