T91钢管焊接工艺探讨

大屯发电厂6#循环硫化床锅炉高温再热器是T91材质,具有低的热膨胀性,良好的导热性、加工性和抗氧化性,且在高温下有较高的蠕变和持久强度及许用应力的特点,因此能减少管子壁厚,降低成本。但是淬硬倾向、冷裂纹敏感性大,给焊接带来困难。本文从焊接性(碳当量和热裂纹敏感指数)、焊接方法、焊接工艺方面加以分析,对此钢材焊接工艺做出探讨。     

600MW机组T91焊口裂纹分析

通过对600MW发电机组三级过热器SA213-T91管子焊接热影响区出现的裂纹进行宏观及微观分析,阐述了T91的组织和机械性能、使用条件及焊接裂纹的产生机理,提出T91小管在焊接、热处理及使用中应注意的几个问题,充分了解了它的优、缺点。     

6005A铝合金双丝MIG焊组织与性能研究

本文针对新型轻质铝合金材料在轨道车辆中应用的迫切要求,对6005A铝合金的双丝MIG焊工艺及焊接接头性能进行了研究。采用匹配的焊接线能量,对焊接接头组织与力学性能进行了分析和研究,同时对焊接过程中出现气孔和热裂纹等缺陷的成因进行了分析,提出了改进措施。     

S31803双相不锈钢焊接工艺

通过对双相不锈钢S31803的焊接性分析和焊接试验,在对其焊接接头和热影响区性能特点进行分析的基础上,确定了双相不锈钢S31803的焊接工艺。     

惰性气体和激光焊接比较

与钨极惰性气体保护焊工艺相比，激光束焊接的低热量输入有效地减少熔合区和热影响区。相比于TIG焊接过程，LB焊接的高的加热速度和冷却速度阻碍了晶粒长大，并且在LB焊中镁蒸发量相对较少。试验表明，LB焊接表现出优异的机械性能，其焊接工艺更适合AA5083-H321铝合金焊接。     

液化石油气钢瓶筒体纵缝焊接终端裂纹的控制

本文以液化石油气钢筒体纵缝焊接为例,详细地研究和分析了其终端裂缝产生的原因,并从焊缝温度场的变化、结构受力情况及焊接热能量输入等方面分析筒体纵焊缝终端裂纹产生的原因,制定预防措施和焊接工艺。     

苏丹麦洛维大坝工程冲砂底孔钢衬Brinar400Cr耐磨板焊接工艺

冲砂底孔耐磨板的焊接在国内尚无成功经验可借鉴，焊接施工初期，常出现焊接裂纹，后通过试验掌握了一套较成熟的焊接工艺。本文着重对焊材选型、焊接工艺进行了阐述。     

碱洗塔出口法兰与管线焊缝开裂原因分析

某石化公司的碱洗塔出口管线服役仅一年,发现管线的法兰与管线焊缝及热影响区出现二条裂纹。通过对法兰和管板的化学成分、机械性能分析和金相组织检查;焊缝的金相组织及应力分析;腐蚀产物的分析,判定裂纹是在焊接残余拉应力和腐蚀介质同时作用下引起的应力腐蚀裂纹。     

DK36落下孔车承载框架侧梁的制造工艺

为防止HG70E钢承载框架侧梁焊接热影响区产生冷裂和韧性下降,以及侧梁在制造中产生的挠度、旁弯超差等质量问题,通过焊接工艺试验,选用合理的焊接工艺,使焊接接头热影响区的粗晶区为马氏体加少量的BⅢ类下贝氏体组织,致使HG70E焊接接头具有良好的韧性和防止冷裂的性能;在确定梁组装焊接工艺的基础上,对侧梁进行焊接变形和自重作用的挠度进行了仿真计算,得出了侧梁腹板预制上挠度的数据,通过预制侧梁腹板的挠度,利用和控制焊接变形,解决了侧梁制造中产生的挠度、旁弯超差以及侧梁使用过程中,因制造过程中为使挠度达到技术要求,对侧梁腹板和下盖板工作拉应力区进行火焰矫正而产生的上挠度消失等质量问题,为HG70E钢大型变截面箱形梁的制造,提供了一种合理而又可行的工艺方法。     

珠光体钢与奥氏体钢的焊接工艺

珠光体钢的碳当量一般较低,焊接性较好。奥氏体钢中铬、镍元素含量较高,焊缝中容易产生晶间腐蚀和热裂纹,焊接性较差。文章介绍了珠光体钢和奥氏体钢组合焊接时的特点,并介绍了两组工艺试验,认为只要认真分析异质接头所处的工况,采取合理的焊接工艺措施,就可以得到优质的焊接接头。     

珠光体钢与奥氏体钢的焊接工艺

珠光体钢的碳当量一般较低,焊接性较好.奥氏体钢中铬、镍元素含量较高,焊缝中容易产生晶间腐蚀和热裂纹,焊接性较差.文章介绍了珠光体钢和奥氏体钢组合焊接时的特点,并介绍了两组工艺试验,认为只要认真分析异质接头所处的工况,采取合理的焊接工艺措施,就可以得到优质的焊接接头.     

锅炉燃烧带抓钉焊接工艺及问题讨论

锅炉燃烧带抓钉焊接工艺是锅炉制造中常用的一种焊接工艺，具有良好的连接性能和稳定性。然而，随着锅炉的使用时间的增长，焊接接头往往会出现裂纹、气孔等问题，严重影响了锅炉的使用寿命和安全性。文章对锅炉燃烧带抓钉焊接工艺方法进行了一定论述，在此基础上，进一步分析了锅炉燃烧带抓钉焊接过程中存在的问题，并提出了具有一定针对性的优化措施，最后结合案例进行了分析，进而有助于提高锅炉燃烧带抓钉焊接水平，从而为锅炉的安全运行提供可靠保障。     

异种钢焊缝焊接工艺分析

本文主要分析了C级钢与普通碳钢焊接中出现焊接裂纹缺陷及形成原因。为有效地解决焊接中最容易出现焊接裂纹、焊缝熔合不够、易产生缺陷等问题,针对机车构架钢簧座与侧架连接焊缝的焊接问题,进行具体分析,制定出合理的焊接工艺规程。     

P91钢焊接工艺及超声波检测探讨

P91钢材焊接过程处理不当易产生危害性缺陷裂纹,要严格控制焊接工艺和焊后热处理。对于焊后超声波检测,由于声速不同,检测时应注意缺陷的定位准确问题。     

三代核电钢衬里加腋区焊接节点裂纹分析

文章主要通过对钢衬里加腋区焊接裂纹处的化学成分、微观金相组织进行分析,同时运用焊接有限元软件对裂纹成因的深层因素进行理论分析,得出裂纹产生的原因,并提出针对性改进措施。     

油田油水井环形钢板焊接裂纹的修复

采油厂在原油开采过程中，油水井内外套管之间的环形钢板上的焊缝产生裂纹，异种钢焊接操作难度大，通过焊接性分析及正确的焊接工艺作保障，有效地避免了焊接缺陷的产生，确保了施焊的质量。     

80t级敞车侧开门裂纹失效分析

为分析新型80 t级敞车侧开门裂纹,从裂纹侧开门板上取样,进行门板母材化学成分、力学性能和金相组织分析,试验结果表明,裂纹侧开门板材质不是技术标准规定的T4003铁素体不锈钢,而是3Cr13马氏体不锈钢。退火状态3Cr13马氏体不锈钢抗拉强度、硬度与T4003铁素体不锈钢接近,但3Cr13马氏体不锈钢脆性大、焊接性能差。3Cr13马氏体不锈钢焊接后在热影响区出现硬度高、脆性大的高碳马氏体组织,在车辆运营承载工况和低温环境运用下,裂纹在热影响区启裂,然后,沿着母材晶界分部的网状碳化物聚集区扩展,形成晶间裂纹。     

80t级敞车侧开门裂纹失效分析

为分析新型80 t级敞车侧开门裂纹,从裂纹侧开门板上取样,进行门板母材化学成分、力学性能和金相组织分析,试验结果表明,裂纹侧开门板材质不是技术标准规定的T4003铁素体不锈钢,而是3Cr13马氏体不锈钢。退火状态3Cr13马氏体不锈钢抗拉强度、硬度与T4003铁素体不锈钢接近,但3Cr13马氏体不锈钢脆性大、焊接性能差。3Cr13马氏体不锈钢焊接后在热影响区出现硬度高、脆性大的高碳马氏体组织,在车辆运营承载工况和低温环境运用下,裂纹在热影响区启裂,然后,沿着母材晶界分部的网状碳化物聚集区扩展,形成晶间裂纹。     

浅谈低合金铸钢件焊条电弧补焊工艺

低合金铸钢是目前市场上常用的钢材，但是由于低合金铸钢耐磨性能差，在焊接时容易发生破裂现象。在实际低合金铸钢件使用过程中，钢件需要焊接，焊接时易产生裂纹，需要对钢件进行补焊。文章介绍了低合金铸钢件补焊的焊条电弧补焊工艺。     

专机焊接平地机回转齿圈的工艺分析

平地机用回转齿圈是焊接结构件,具有高质量,高难度,焊缝长,高强度等特点,利用专机进行焊接,可确保焊接质量的同时,有效地提高生产率,降低工人的劳动强度。本文对专机焊接平地机回转齿圈的工艺进行深入分析,特别分析了焊接裂纹产生原因及解决措施。