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曹海平 《石油工业技术监督》2015,31(2):10-12
通过受力分析、断口分析、化学成分分析及金相检验等方法,从宏观力学及微观机理分析了电磁阀阀杆轴销与螺钉断裂的原因。结果表明,造成轴销断裂的原因是电磁阀关闭不当,螺钉断裂的原因是电磁阀试验过程中螺钉承受较大的轴向载荷。 相似文献
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分析4 MPa压力下运行的气化炉灰锁上阀头密封圈频繁断裂现象的原因,根据故障原因制定解决方案,如增大配合间隙、减小撞击力以及改变阀头结构,给出采用解决方案后的实验结果。 相似文献
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2HA/2往复式压缩机一级排气阀阀片断裂,对阀片表面显微硬度、断口及其表面成分进行分析和测试。结果表明,阀片材料在应力和腐蚀作用下表面产生小块脱落成为裂纹源,在受到回窜气流和弹簧反作用的冲击力下,阀片产生脆性沿晶断裂。成分分析表明,阀片可能受到介质中Cl离子的腐蚀作用。阀片材料表面显微硬度基本均匀。已有的对实际工况相近模拟的数学模型,阀片所受到的冲击力与碰撞速度、倾侧运动幅度、气阀升程和阀片厚度因素有关。阀片断裂的过程和受力影响因素的分析结果,为改造后的PEEK阀片良好运行提供了理论依据。 相似文献
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主风机作为天然气净化工艺硫磺回收单元的关键设备,为燃烧炉提供燃料空气。在运行过程中,某主风机入口IGV导叶阀叶片发生断裂,造成风机叶轮损坏停机。为了减少主风机因入口导叶阀叶片断裂造成的停机故障,预防同类事故再次发生,保证装置的稳定运行,有必要弄清故障导叶片相关断裂机理,找出影响导叶片强度的相关因素。对主风机入口导叶阀工作原理、导叶片工作受力状况进行分析,对断裂导叶片进行实验室分析,观察分析断裂导叶片宏观外貌、断口电子显微镜下外貌、金相试样形貌、光学显微镜下缺陷。发现导叶片内部缺陷和工况条件下的受力增大是造成导叶片断裂的根本原因。所以,对新采购的IGV导叶片质量严格把关,采用抽查方式,增加渗透或射线等无损探伤方式检查铸件内部缺陷十分必要。 相似文献
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炼油厂馏分油加氢裂化装置P-1002/B往复式高压注水泵故障原因。由于阀芯卡涩,导致阀体关闭不严,造成液体脉动,冲击泵体和管路;致使液力端连接螺栓断裂及填料频繁泄漏。改造阀组及填料装置。 相似文献
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介绍了先导式水击泄压阀的结构原理,概括了先导式水击泄压阀在华南管网使用中遇到的问题,并结合这些问题进行分析,指出华南管网使用中水击泄压阀的失效原因。根据水击泄压阀运行的实际情况,对运行中如何降低水击泄压阀的失效率进行了分析,并提出了改进意见。 相似文献
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气阀阀片是活塞式空压机的主要易损件之一,分析阀片损坏的原因并采取相应的防范措施,对于保证空压机的连续运行,降低维修费用是十分重要的。 一、阀片损坏的原因 1.承受载荷 活塞式空压机在正常运行时,阀片主要承受两种载荷。一种是由气体压力引起的静载荷,在静载荷的作用下,阀片将产生弯曲变 相似文献
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1200 t油压机压头无压力故障,从电气、油路及系统内部阀件进行分析,最终找出故障原因是油压机充液阀问题。 相似文献
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我公司有4台二氧化碳压缩机,其中1、2、4号机为4D12-55/221型压缩机,3号机为4D12A-62/20型压缩机,均为大隆机器厂产品,主要技术参数为(括号内为3号机参数): 一段吸入压力(绝)0.1MPa,一段吸入温度≤40℃(35℃),输气量(标况下)55m~3/min(62m~3/min),五级排气压力(绝)22.1MPa,(20.2MPa),压缩机级数5级,活塞行程320mm,转速333r/min,电机功率1000kW。 1.更换原环状阀为气垫阀 气阀原结构如图1。由阀座、阀片、弹簧、升程限制器和阀杆等零件组成。其中阀片和弹簧在使用中最易损坏。分析其原因,主要因阀片在开启和闭合过程中受强烈撞击,使阀片和弹簧容易变形断裂,造成气阀寿命短。压缩机运行时,阀片的拍击声非常明显。统计表明,气阀寿命最短只有几个小时,最长未超过1000h。 相似文献
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361阀是600MW超临界机组直流炉干、湿态转换的关键设备之一,其阀后管道异常振动将对机组产生极大安全隐患。分析361阀后疏水管道振动的原因,以某电厂历年系统优化的探索为例,通过加固阀体、减少阀后弯头数量和长度、降低阀后管道直通凝汽器的高度来治理361阀后管道振动,对同类型机组具有指导意义。 相似文献
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《石油工业技术监督》2015,(8)
螺纹连接内压自紧式阀盖是高温高压缩径锻钢阀门一种常见结构,其体积小,结构紧凑,制造成本低,广泛应用于石油化工行业。针对入库检验和两起质量事故分析了该类型阀门存在的问题,分析认为阀盖螺纹螺距选择不合理是导致阀门在试验过程中阀盖脱落的主要原因,螺纹加工误差是影响连接强度的次要原因。 相似文献
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